- •В. Г. Гребень, п. Е. Попов резание материалов
- •Введение
- •1. Основные понятия и определения
- •1.1. Классификация способов обработки резанием
- •1.2. Кинематика резания
- •1.3. Статические и кинетические углы токарного резца
- •1.4. Параметры режима резания. Размеры сечения срезаемого слоя
- •2. Деформации при резании металлов
- •2.1. Схематизация процесса стружкообразования
- •2.2. Кинематические соотношения
- •2.3. Степень деформации при простом сдвиге
- •2.4. Расчет степени деформации при резании
- •2.5. Нарост при резании
- •3. Силы резания
- •3.1. Технологические и физические составляющие силы резания
- •3.2. Расчет проекций силы резания аналитическим методом
- •3.3. Эмпирические формулы для расчета проекции силы резания. Влияние глубины резания и подачи на составляющие силы резания
- •4. Колебания при резании материалов
- •4.1. Свободные колебания вершины резца без затухания
- •4.2. Вынужденные колебания при резании
- •4.3. Автоколебания при резании материалов
- •5. Тепловые процессы при резании материалов
- •5.1. Краткие сведения из теории теплопроводности
- •5.2. Дифференциальное уравнение теплопроводности
- •5.3. Источники тепла при резании и расчет их мощностей
- •5.4. Тепловой баланс процесса резания
- •5.5. Фундаментальное решение дифференциального уравнения теплопроводности для бесконечного стержня
- •5.6. Расчетная схема
- •5.7. Температура в плоскости сдвига
- •5.8. Температура на передней поверхности инструмента
- •5.9. Температура на задней поверхности инструмента
- •5.10. Температура резания
- •5.11. Эмпирические формулы для определения температуры резания
- •6. Инструментальные материалы
- •6.1. Требования, предъявляемые к инструментальным материалам
- •6.2. Основные физико-механические свойства инструментальных материалов
- •6.3. Инструментальные стали
- •6.4. Твердые сплавы
- •6.5. Режущая керамика
- •6.6. Сверхтвердые инструментальные материалы
- •7. Износ и стойкость режущих инструментов
- •7.1. Схема износа режущих инструментов
- •7.2. Природа износа режущих инструментов
- •7.3. Стойкость режущего инструмента
- •7.4. Зависимость стойкости инструмента от параметров режима резания
- •7.5. Последовательность назначения параметров режима резания
- •Определение стойкости режущего инструмента
- •Определение глубины резания
- •Выбор подачи
- •Расчет скорости резания
- •7.6. Определение оптимальных режимов резания
- •Выбор критерия оптимальности (целевой, функции)
- •Выбор независимых переменных
- •Разработка математической модели
- •Библиографический список
- •Содержание
3.2. Расчет проекций силы резания аналитическим методом
Силы Pυ и Pz определяются как проекции сил на передней и задней поверхности на оси υ и z (рис. 3.2).
(3.6)
(3.7)
Силы Px и Py находят, проектируя силу Pν на оси x и y (рис. 3.3).
Рис. 3.3. Схема сил в основной плоскости
Из рисунка 3.3 следует:
Px = (F·cosγ – N·sinγ)·sin(γ – ν)+N1·sinγ; (3.8)
Py = (F·cosγ – N·sinγ)·cos (γ – ν)+N1·cosγ, (3.9)
где ν – угол схода стружки.
Силы F и N, F1 и N1 в формулах (3.6–3.9) выразим через напряжения на передней и задней поверхностях инструмента и в плоскости сдвига [2].
Силу трения F на передней поверхности найдем из следующего выражения:
(3.10)
где b – ширина срезаемого слоя, c – длина контакта стружки с резцом, qF – касательное напряжение на передней поверхности резца; c a [2].
По данным [2] qF = 0,6Sb, где Sb – действительный предел прочности обрабатываемого материала при растяжении.
Для того, чтобы определить величину силы N, спроектируем силы на передней поверхности на плоскость сдвига (рис. 3.2):
.
Откуда
(3.11)
Касательную силу в плоскости сдвига Pτ определим следующим образом:
где τ – касательное напряжение в плоскости сдвига, τ = 0,8Sb [2], – площадь плоскости сдвига, , K – коэффициент усадки стружки; a – толщина срезаемого слоя.
Силу трения F1 и силу нормального давления N1 на задней поверхности резца определим через касательное qF1 и нормальное qN1 на задней поверхности:
(3.12)
где h·b – площадь контакта задней поверхности с заготовкой, h – ширина площадки износа задней поверхности инструмента.
По данным [2],
где – временное сопротивление разрыву обрабатываемого материала.
В формулах (3.12) не учитываются силы на вспомогательной задней поверхности.
Из выражений (3.6)–(3.12) можно записать:
или
(3.13)
В формулах (3.13) первое слагаемое есть сила на передней поверхности, второе – сила на затке поверхности инструмента.
3.3. Эмпирические формулы для расчета проекции силы резания. Влияние глубины резания и подачи на составляющие силы резания
Зависимость технологических составляющих силы резания от глубины резания и подачи принято выражать степенными формулами:
(3.14)
где K1, K2, K3... – поправочные коэффициенты на силы Pz, Py, Px, учитывающие влияние всех других факторов, кроме глубины резания t и подачи S.
Значения cp, xp,yp приводятся в нормативах по режимам резания.
При увеличении глубины резания и подачи растет площадь срезаемого слоя, что вызывает увеличение всех составляющих сил резания Pz, Py, Px.
Установлено, что при прямых срезах (t > S) при точении различных конструкционных материалов глубины резания t влияет на составляющие силы резания в большей степени, чем подача S. В формулах (3.14) Xp > Yp. Например, при точении конструкционных материалов при t > S частные зависимости составляющих силы резания от t и S имеют следующий вид:
(3.15)
Выполним анализ влияния t и S на силы Pz, Py, Px, воспользовавшись выражениями (3.13). Из формул (3.13) следует, что при увеличении глубины резания t растут силы на передней и задней поверхностях пропорционально t. Поэтому при увеличении t, силы резания растут пропорционально t, xp 1,0.
С другой стороны при увеличении подачи S растут силы только на передней поверхности, а силы на задней поверхности при этом не изменяются. Следовательно, при увеличении S, силы резания увеличиваются медленней, чем увеличивается подача, yp < 1,0.
Глубина резания t и подача S влияют на силы Px и Py также через изменение угла схода стружки υ [2, 3, 4] (рис. 3.4).
а) б) в)
Рис. 3.4. Влияние угла схода стружки (y = Const) на силы Pυ, Py, Px:
а – исходное сечение срезаемого слоя; б – сечение срезаемого слоя с увеличенной глубиной слоя; в – сечение срезаемого слоя с увеличенной подачей.
Из рисунка 3.4 следует, что с увеличением глубины резания угол схода стружки уменьшается, сила Pυ поворачивается в сторону силы Px, поэтому сила Px увеличивается в большей степени, чем сила Py (xPx > xPy). С увеличением подачи угол υ увеличивается, поэтому сила Py увеличивается в большей степени чем сила Px, yPy > yPx.
При обратных срезах (S > t) характер влияния t и S на силы резания изменяется, а именно при обратных срезах подача оказывает большее влияние на силы резания, чем на глубины резания, yp > xp.