- •В. Г. Гребень, п. Е. Попов резание материалов
- •Введение
- •1. Основные понятия и определения
- •1.1. Классификация способов обработки резанием
- •1.2. Кинематика резания
- •1.3. Статические и кинетические углы токарного резца
- •1.4. Параметры режима резания. Размеры сечения срезаемого слоя
- •2. Деформации при резании металлов
- •2.1. Схематизация процесса стружкообразования
- •2.2. Кинематические соотношения
- •2.3. Степень деформации при простом сдвиге
- •2.4. Расчет степени деформации при резании
- •2.5. Нарост при резании
- •3. Силы резания
- •3.1. Технологические и физические составляющие силы резания
- •3.2. Расчет проекций силы резания аналитическим методом
- •3.3. Эмпирические формулы для расчета проекции силы резания. Влияние глубины резания и подачи на составляющие силы резания
- •4. Колебания при резании материалов
- •4.1. Свободные колебания вершины резца без затухания
- •4.2. Вынужденные колебания при резании
- •4.3. Автоколебания при резании материалов
- •5. Тепловые процессы при резании материалов
- •5.1. Краткие сведения из теории теплопроводности
- •5.2. Дифференциальное уравнение теплопроводности
- •5.3. Источники тепла при резании и расчет их мощностей
- •5.4. Тепловой баланс процесса резания
- •5.5. Фундаментальное решение дифференциального уравнения теплопроводности для бесконечного стержня
- •5.6. Расчетная схема
- •5.7. Температура в плоскости сдвига
- •5.8. Температура на передней поверхности инструмента
- •5.9. Температура на задней поверхности инструмента
- •5.10. Температура резания
- •5.11. Эмпирические формулы для определения температуры резания
- •6. Инструментальные материалы
- •6.1. Требования, предъявляемые к инструментальным материалам
- •6.2. Основные физико-механические свойства инструментальных материалов
- •6.3. Инструментальные стали
- •6.4. Твердые сплавы
- •6.5. Режущая керамика
- •6.6. Сверхтвердые инструментальные материалы
- •7. Износ и стойкость режущих инструментов
- •7.1. Схема износа режущих инструментов
- •7.2. Природа износа режущих инструментов
- •7.3. Стойкость режущего инструмента
- •7.4. Зависимость стойкости инструмента от параметров режима резания
- •7.5. Последовательность назначения параметров режима резания
- •Определение стойкости режущего инструмента
- •Определение глубины резания
- •Выбор подачи
- •Расчет скорости резания
- •7.6. Определение оптимальных режимов резания
- •Выбор критерия оптимальности (целевой, функции)
- •Выбор независимых переменных
- •Разработка математической модели
- •Библиографический список
- •Содержание
4.2. Вынужденные колебания при резании
Вынужденные колебания возникают в результате воздействия на систему периодической возмущающей силы.
При резании наблюдаются следующие виды возмущающих сил:
Периодическое возмущение от соседних станков, цехового транспорта, передаваемое на данный станок через грунт. Частота этого возмущения невелика – до нескольких десятков герц.
Центробежная сила от вращающихся неуравновешенных масс станка (патроны, шкивы и др.). В этом случае частота возмущения в герцах равна частоте вращения в секундах (об/с); f = n, c-1.
Возбуждение от прерывистого характера процесса резания при применении многозубого режущего инструмента (например, при фрезеровании f = n·z, где z – число зубьев фрезы).
Возбуждение колебаний при снятии переменного припуска. Это приводит к переменности силы резания (например, при обтачивании заготовки с эксцентриситетом f = n, c-1).
Возбуждение колебаний от переменных сил, возникающих в зубчатых передачах привода станка, а также в зубчатых подшипниках качения узлов станка.
В зубчатых передачах колебания возникают в связи с периодическим изменением числа зубьев, передающих крутящий момент, а также из-за погрешностей окружных шагов зубьев колес.
Подшипниковые вибрации возникают в результате некруглости и разноразмерности тел качения (шариков, роликов), погрешностей сборки подшипникового узла, а также из-за загрязнения смазки и износа тел качения.
Вынужденные колебания вершины резца. Рассмотрим предыдущую задачу, добавив к силам, действующим на сосредоточенную массу m возмущающую силу F0·sinpt, где F0 – амплитуда силы, p – ее частота (рис. 4.3).
Рис. 4.3. Силы, действующие на приведенную массу
Тогда по принципу Даламбера дифференциальное уравнение вынужденных колебаний будет иметь следующий вид:
или (4.8)
где – коэффициент демпфирования; – собственная угловая частота колебаний.
Решение неоднородного дифференциального уравнения (4.8) имеет вид
(4.9)
где – статическое смещение под действием амплитудного значения возмущающей силы;
– частотное отношение;
– начальная фаза колебания;
– коэффициент динамичного усиления колебаний:
– логарифмический декремент колебания.
На рисунке 4.4 представлены графики зависимости коэффициента динамического усиления колебаний β от частотного отношения η.
Рис. 4.4. Зависимость коэффициента динамического усиления колебаний β от частотного отношения η
Выводы:
При низких частотах (η ≤ 1) амплитуда колебаний близка к статическому смещению zсм.
С увеличением частоты возмущающей силы p амплитуда колебаний возрастает.
При p = ω наступает резонанс, z = zmax.
При резонансе даже небольшая сила F ≤ вызывает значительные амплитуды колебаний.
Демпфирование значительно ограничивает амплитуду колебаний.
Для устранения (уменьшения) вынужденных колебаний необходимо:
– станок установить на виброизолирующие опоры;
– отбалансировать вращающие части привода станка;
– устранить дефекты в передачах привода станка.
Если возмущающую силу устранить нельзя, то нужно отстроиться от резонанса (≈ на 30 %), т.е., например, повысить собственную частоту колебаний системы, увеличивая ее коэффициент жесткости.