- •Основные положения теории динамических расчётов деформируемых систем с конечным числом степеней свободы масс
- •1.1. Термины, понятия и определения
- •1.2. Основные символы и обозначения
- •1.3. Предпосылки и гипотезы динамического расчёта. Принципиальная расчётная модель деформируемой системы с сосредоточенными массами
- •1.4. Степени свободы масс
- •1.5. Уравнения динамики деформируемых систем с конечным числом степеней свободы масс
- •1.5.1. Уравнения для общего случая движения
- •1.5.1.1. Использование матрицы податливости системы
- •1.5.1.2. Уравнения движения с матрицей жёсткости системы
- •1.5.2. Систематизация и анализ вариантов уравнений динамики
- •1.5.3. О численном решении уравнений динамики систем с конечным числом степеней свободы масс
- •1.5.4. Свободное движение и собственные колебания
- •1.5.4.1. Уравнения свободного движения, их решение;
- •1.5.4.2. Характеристическое ( частотное ) уравнение;
- •Дополнительные сведения о собственных векторах j и y
- •1.5.4.4. Расчёт на собственные колебания
- •1.5.5. Вынужденное движение; установившиеся колебания от вибрационных воздействий
- •1.6. Обобщённые перемещения, группировка неизвестных и учет симметрии в динамических расчётах
- •1.7. О приближённом определении частот
- •2. Некоторые инженерные приложения динамики систем с конечным числом степеней свободы масс
- •2.1. Кинематическое возбуждение движения деформируемой системы. Понятие о расчёте на сейсмические воздействия
- •2.2. Понятие об аэроупругости и расчётах сооружений на ветровые нагрузки
- •2.3. Защита сооружений и конструкций от динамических воздействий
- •3. Примеры динамических расчётов статически неопределимых стержневых систем с сосредоточенными массами
- •Задача 3.1. Расчёт плоской стержневой системы на собственные и вынужденные колебания
- •3.1.1. Динамический расчёт рамы
1.5.1.1. Использование матрицы податливости системы
В наиболее компактной матричной форме система диффе-ренциальных уравнений ( 1.14 ) представляется так:
, ( 1.16 )
где – матрица внешней упругой податливости рассчитывае-
мой системы по направлениям возможных перемеще-
ний масс ( степеней свободы ); её компонентами явля-
ются величины ik () – перемещения в заданной
системе по направлениям инерционных силовых факто-
ров Ji (t) ()) от единичных силовых воздействий
Свойства
компонентов матрицы податливости:
1.
Собственные перемещения
ii
–
существенно
положительные.
2.
Побочные перемещения облада-ют
свойством
взаимности
(
по
теореме Максвелла
):
ik
=ki
при
.
3.
Матрица податливости – положи-тельно
определённая.
. . . . . . . . . . . . . . .
.
. . . . . . . . . . . . . . .
.
– векторы функций ускорений, скоростей
и перемещений масс:
– матрица*) обоб-
щённых ( приведённых ) масс, совершающих перемеще-
ния yi (t) ();
– матрица
коэффициентов неупругого сопротивления движению
( применяется также термин «матрица демпфирования» );
P – матрица перемещений от наибольших ( амплитудных )
значений заданных динамических воздействий:
. . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . .
(t) – вектор временных функций заданных воздействий:
*) В дальнейшем будут рассмотрены случаи, когда матрица масс – недиагональная ( см. п. 1.6 ).
Уравнения ( 1.16 ) можно записывать также с разделением слагаемых, содержащих ускорения и скорости масс:
. ( 1.16*)
Матричный вариант уравнений ( 1.15 ) выглядит так:
, ( 1.15*)
где – векторы функций инерционных силовых
факторов, их первых и вторых производных:
– вектор вторых производных временных функций задан-
ных воздействий:
В литературе встречаются различные обозначения мат-риц, входящих в уравнения движения: вместо используются А, В или D; в [ 1 ] система ( 1.16*) имеет вид , существует вариант и др.
1.5.1.2. Уравнения движения с матрицей жёсткости системы
Свойства деформируемой системы, согласно принципу двойственности в механике, могут характеризоваться, наряду с матрицей упругой податливости, которая количественно оцени-вает способность системы деформироваться от механических воздействий, также матрицей жёсткости, характеризующей способность системы противостоять её деформированию. Как податливость, так и жёсткость системы оцениваются по опреде-лённым направлениям, назначаемым в зависимости от решаемой задачи. В динамике это направления компонентов перемещений масс или, что то же самое, соответствующих инерционных сило-вых факторов.
Матрица жёсткости ( обычно обозначается r ) – квадратная размерами n x n, каждый столбец которой состоит из значений силовых факторов, одновременно действующих по направлени-ям всех перемещений масс и вызывающих равное единице пере-мещение с номером, равным номеру столбца, при равенстве нулю всех остальных перемещений. Смысл компонентов k-го столбца
1
2 i k n
rnk
rik
r1k
r2k
1
показан на примере про-
стой балки ( рис. 1.18 ),
rkk
мера степеней свободы.
Рис. 1.18
направлены в одну сто-
рону, но фактически некоторые из них могут быть противопо-ложными, т. е. отрицательными.
Обозначения r1k , r2k , …, rik , …, rkk , …, rnk приняты потому, что указанные силовые факторы могут рассматриваться как ре-акции воображаемых связей, поставленных по направлениям сте-пеней свободы, от единичного смещения k-й связи. На рис. 1.19 эти же величины представлены для ранее рассматривавшейся общей расчётной модели,
п
rkk
rik
r1k
rk+1,
k
yk
=
1
у
rnk
п
ri+1,
k
н
r2k
Матрица жёсткости
системы ( матрица внеш-
ней жёсткости по направ-
лениям степеней свободы
масс ) имеет следующую
структуру: Рис. 1.19
. . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . .
Свойства
компонентов матрицы жёсткости:
1.
Собственные единичные реакции
rii
–
существенно
положительные.
2.
Побочные реакции обладают
свой-ством
взаимности
(
по
теореме Рэлея
):
rik
=rki
при
.
3.
Матрица жёсткости – положитель-но
определённая.
где rik () – реакция i-й
условной связи от единичного смещения k-й связи.
Компоненты матрицы жёсткости r можно находить расчё-том рассматриваемой системы на n вариантов кинематических воздействий ( последовательных смещений n связей в точках рас-положения сосредоточенных масс) известными методами теории сооружений. Но матрица жёсткости может быть также получена как обратная по отношению к матрице податливости:
r = –1 – ( 1.18 )
это свойство матриц r и доказывается в основном курсе строи-тельной механики; для систем с одной степенью свободы имеет место известная и очевидная зависимость r11 = 1/11 , где r11 и 11 – коэффициенты жёсткости и податливости соответственно.
Уравнения движения, в которых свойства деформируемой системы описываются матрицей жёсткости, получаются из сле-дующих соображений: если к безмассовой системе с дополни-тельными связями по направлениям степеней свободы масс, от-делённых от системы, приложить заданные воздействия, инер-ционные и диссипативные силовые факторы ( рис. 1.20 ), а также задать указанным связям смещения, равные динамическим пере-мещениям y1(t), y2 (t), …, yi (t), …, yk (t), …, yn (t), то деформации, реакции опор и внутренние усилия будут такими же, как в рас-считываемой системе без связей, следовательно, полные реакции всех введённых связей станут равными нулю:
Ji
(t)
+ FDi
(t)
Jk+1(t)
+ FD,
k+1(t)
Jk
(t)
+ FDk
(t)
F(t)
J1(t)
+ FD1(t)
Jn–1
(t)
+ FD,
n–1
(t)
k
i
k
+1 n
J2(t)
+ FD2(t)
2
Jn
(t)
+ FDn
(t)
1
(t) y
q(t)
x z
Рис. 1.20
Руководствуясь принципом суперпозиции и учитывая, что воздействия Ji (t) и FDi (t) воспринимаются непосредственно i–й связью, полную реакцию этой связи Ri (t) представляем в виде
Ri (t) = – Ji (t) – FDi (t) + Riy(t) +RiP (t) , ( 1.20 )
где Riy (t) – составляющая реакции i-й связи от одновременных
смещений y1(t), …, yi (t), …, yk (t), …, yn (t) всех связей;
RiP (t) – вклад в реакцию Ri (t) всех заданных воздействий.
Используя для описания доли , вносимой в Riy(t)
с
Riy
(t)
=.
(
1.21
)
воздействий:
RiP(t) =, ( 1.22 )
где – реакция i-й связи от наибольшего ( амплитудного ) зна-
чения Рр ( см. рис. 1.15 ) р-го заданного воздействия
( величины определяются расчётом системы с за-
креплёнными точками расположения масс на np вари-
антов воздействий Рр ).
З а м е ч а н и е: если заданные воздействия приведены к эквивалент-
ным силам Feqvl (t), приложенным в точках расположения масс, что является
стандартной процедурой в расчётах методом конечных элементов, реакции оказываются равными амплитудам соответствующих эквивалентных сил и
направленными противоположно им.
Подстановка ( 1.21 ) и ( 1.22 ) в ( 1.20 ) и учёт ( 1.19 ) даёт
– Ji (t) – FDi (t) + += 0 , . ( 1.23 )
Если выбрать в качестве основных неизвестных функции перемещений y(t), то после использования ( 1.2 ) и ( 1.3 ) для вы-ражения J(t) и FD (t) через производные от y(t), получаем систему дифференциальных уравнений движения масс
+ kf,i+= –, ( 1.24 )
или в развёрнутом виде:
. . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
В компактной матричной записи уравнения ( 1.25 ) пред-ставляются так:
, ( 1.26 )
где
. . . . . . . . . . . . . . .
. . . . .
. . . . . . . . . . . . . . .
. . . . .
– матрица реакций
связей по направлениям компонентов
пе-ремещений
масс
от
наибольших
(амплитудных) значений задан-ных
динамических
воздействий;
остальные матрицы – как в ( 1.16 ).
Из ( 1.24 ) двойным дифференцированием ( подобно тому, как это было сделано при переходе от ( 1.14 ) к ( 1.15 )) получа-ются уравнения движения с функциями инерционных сил J(t) в качестве основных неизвестных:
+ kf, i +=, ; ( 1.27 )
в матричной форме:
+ kf +=. ( 1.28 )
Иные встречающиеся в литературе представления матрич-ных уравнений ( 1.26 ) с другими обозначениями величин:
[ 1 ], и др.