PrikladnayaMekhanika
.pdf101
Таблиця 3.2.
Значення H limb та SН
Термооброблення |
Твердість |
H limb , МПа |
F limb , МПа |
|
SН |
Нормалізація, |
НВ < 350 |
2НВ+70 |
1,35 HB+100 |
|
1,1 |
поліпшення |
|
||||
|
|
|
|
|
|
Об'ємне |
HRC |
17HRC+100 |
600-700 |
|
1,1 |
загартування |
40...50…50 |
|
|||
|
|
|
|
||
Поверхневе |
HRC |
17HRC+200 |
600-900 |
|
1,2 |
загартування |
40...56…56 |
|
|||
|
|
|
|
||
Цементація |
HRC |
23HRC |
800-950 |
|
1,2 |
54...64…64 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
SH1,2 – коефіцієнт безпеки, |
рекомендують |
призначати SH=1,1 |
при |
нормалізації, термополіпшені або об'ємному гартуванні зубців (при однорідній структурі матеріалу за всім обсягом); SH=1,2 при поверхневому гартуванні, цементації, азотуванні (при неоднорідній структурі матеріалу за об'ємом зубця);
ZN (KHL) – коефіцієнт довговічності, при SH=1,1 дорівнює:
ZN |
6 |
NHG1,2 |
|
1 але 2,6. |
(3.50) |
||
NH1,2 |
|||||||
1,2 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
При SH=1,2: |
|
|
|
|
|
|
|
ZN |
6 |
NHG1,2 |
|
1 але 1,8. |
(3.51) |
||
NH1,2 |
|||||||
1,2 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Якщо NH1,2 NHG1,2 то слід приймати ZN1,2 1.
Коефіцієнт ZN враховує можливість підвищення допустимого напруження для короткочасно працюючих передач (при NH<NHG).
Розрахунок числа циклів зміни напруження виконують з урахуванням режиму навантаження передачі. Розрізняють режими постійного і змінного навантаження. При постійному режимі навантаження розрахункове число циклів напруження:
NH1,2 60 c n1,2 t; |
(3.52) |
де с – число зачеплень зуба за один оборот (частіше всього с=1); |
|
n1,2 – частота обертання того зубчатого колеса, за матеріалом |
якого |
визначають допустимі напруження, об/хв; |
|
t – час роботи передачі (ресурс) в годинах (t=Lh).
Постійний режим навантаження є найбільш важким для передачі, тому його приймають за розрахунковий також у разі невизначеного (якщо не задано) режиму навантаження.
Більшість режимів навантаження сучасних машин зводяться приблизно до шести типових режимів (рис.3.16):
102
Рис. 3.16. Режими навантаження машин: 0 – постійний; I – важкий; II – середній рівномірний; III – середній нормальний; IV – легкий; V – особливо легкий
Режим роботи передачі із змінним навантаженням при розрахунку допустимого контактного напруження замінюють деяким постійним режимом, еквівалентним по втомній дії. При цьому у формулах розрахункове число циклів NH зміни напружень замінюють еквівалентним числом циклів NHE до
руйнування при розрахунковим контактним напруженням: |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
NHE1,2 H NH1,2 ; |
|
|
|
|
(3.53) |
|
де H KHE – коефіцієнт еквівалентності, значення якого для типових режимів |
||||||||||
навантаження приведені в табл.3.3. |
|
|
|
Таблиця 3.3. |
||||||
|
|
|
|
Вибір коефіцієнту H |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Розрахунок на |
|
|
|
|
|
|
|
||
Режим |
контактну |
Розрахунок на вигинисту втому |
|
|||||||
втомленість |
|
|
|
|
|
|
|
|||
роботи |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Термічна |
m |
H |
Термічна |
m |
F |
Термічна |
|
m |
F |
|
|
обробка |
|
(KHE) |
обробка |
|
(KFE) |
обробка |
|
|
(KFE) |
0 |
|
|
1,0 |
|
|
1,0 |
|
|
|
1,0 |
I |
|
|
0,5 |
поліпшення |
|
0,3 |
загартування |
|
|
0,20 |
II |
|
|
0,25 |
|
0,14 |
|
9 |
0,10 |
||
будь-яка |
6 |
нормалізація |
6 |
об'ємне, |
|
|||||
III |
0,18 |
0,06 |
поверхневе, |
|
|
0,04 |
||||
|
|
|
|
азотування |
|
|
цементація |
|
|
|
IV |
|
|
0,125 |
|
0,038 |
|
|
0,016 |
||
V |
|
|
0,063 |
|
|
0,013 |
|
|
|
0,004 |
Базове число циклів зміни напруження NHG , відповідне межі контактної витривалості H lim визначають по графіку на рис.3.16 залежно від твердості поверхні зуба або розраховують по емпіричних наступних залежностях:
N |
HG1,2 |
30 HB2,4 |
HB3 |
120 106 . |
(3.54) |
|
1,2 |
1,2 |
|
|
103
З двох значень (для зубців шестерні (1) і колеса(2)) розрахованих по формулі (3.49) допустимих контактних напружень надалі за розрахункове приймають:
для прямозубих (циліндричних і конічних) передач – менше з двох допустимих значень напруження [ H ]1 і [ H ]2 ;
для косозубих циліндричних передач з твердістю робочих поверхонь
зубів НВ1 і НВ2 350 НВ – менше з двох значень напруження [ H ]1 і [ H ]2 ;
для косозубих циліндричних передач, у яких зубці шестерні значно (не менше 70...80 НВ) твердіші за зуби колеса:
де H min |
H 0,45 H 1 H 2 1,25 H min . |
(3.55) |
– менше із значень [ H ]1 і [ H ]2 . |
|
Розрахунок допустимого напруження. Допустимі напруження згину.
Розрахунок зубів на згинальну витривалість виконують окремо для зубів шестерні і колеса, для яких обчислюють допустимі згинальні напруження за формулою [1]:
|
F |
|
F lim1,2 |
YA YN1,2 , |
(3.56) |
|
|
||||
де F lim F0 |
1,2 |
|
SF1,2 |
|
|
– межа витривалості зубів по згинальним напруженням, значення |
|||||
якого приведені в табл. 3.2; |
|
|
|
|
|
SF – коефіцієнт безпеки, рекомендують SF =1,5...1,75 (див. табл. 3.2); |
|
||||
YA KFC |
– коефіцієнт, що враховує вплив двостороннього навантаження |
(наприклад, реверсивні передачі), при односторонньому навантаженні YA 1, і YA 0,7 0,8 при реверсивному (тут великі значення призначають при НВ1 і
НВ2 > 350 НВ); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
YN KFL |
– коефіцієнт довговічності (методика розрахунку |
якого |
||||||||||
аналогічна розрахунку ZN (див. вище)): |
|
|
|
|||||||||
При НВ1 |
і НВ2 |
350 НВ Y |
6 |
|
|
|
NFG |
|
|
1 але 4; |
(3.57) |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
N1,2 |
|
|
|
NFE1,2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
При НВ1 |
і НВ2 |
> 350 НВ Y |
9 |
|
NFG |
|
1 але 2,6. |
(3.58) |
||||
|
|
|||||||||||
|
|
N1,2 |
|
|
|
|
NFE1,2 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
При NFE1,2 NFG слід приймати YN1,2 1. Рекомендують приймати для всіх |
||||||||||||
сталей NFG 4 106 . При постійному режимі вантаження передачі: |
|
|||||||||||
|
NFE1,2 NF1,2 NH1,2 |
|
60 c n1,2 t. |
(3.59) |
||||||||
При змінних режимах навантаження, що підкоряються типовим режимам |
||||||||||||
навантаження (рис. 3.16): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
NFE1,2 F NF1,2 , |
(3.60) |
|||||||||
де F KFE – приймають по табл. 3.3. |
|
|
|
|
|
|
|
104
Проектний розрахунок геометричних параметрів закритої циліндричної зубчастої передачі. Приймаємо евольвентний профіль зубця [6], кут профілю вихідного контуру 20 (СТ СЕВ 308-76) [29].
При проектному розрахунку перш за все визначають головний параметр циліндричної передачі міжосьову відстань (aW ), по формулі [1] мм:
aW Ka U 1 3 |
T2 KH |
; |
|
|
(3.61) |
||
U2 ba H 2 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
де Ка – узагальнений коефіцієнт, який дорівнює |
Ka 490МПа |
3 |
– для |
||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
прямозубих і Ka 430МПа |
3 |
– для косозубих; |
|
|
|
|
Т2 – крутний момент на тихохідному валу, Н м;
ba – коефіцієнт ширини вінця колеса. Коефіцієнт ширини вінця ba для редукторів приймають з наведеного ряду (див. табл. 3.4), за наступними рекомендаціями: для зубчастих коліс із поліпшених сталей при несиметричному розташуванні 0,315...0,4; для зубчастих коліс із загартованих сталей 0,25...0,315; при симетричному розташуванні зубчастих коліс щодо опор 0,4...0,5; для пересувних зубчастих коліс коробок швидкостей 0,1...0,2.
Таблиця 3.4.
Коефіцієнт ширини вінця зубчастих коліс
0,100 0,125 0,160 0,200 0,250 0,315 0,400 0,500 0,630 0,800 1,000 1,250
КН – коефіцієнт нерівномірності розподілу навантаження по довжині контактної лінії зубця, вибирають по кривим на графіках (рис. 3.17,а,б), відповідно до розташування коліс щодо опор, твердості робочих поверхонь
зубців коліс і bd; |
|
|
bd – коефіцієнт ширини колеса відносно ділильного діаметра: |
|
|
bd |
0,5 ba u 1 . |
(3.62) |
У формулі (3.61) знак "+" приймають в розрахунках передачі зовнішнього зачеплення, а знак "-" – внутрішнього зачеплення.
Округлюємо аW у більшу сторону до стандартного за СТ СЕВ 229-75 (табл.3.5).
Таблиця 3.5. Значення міжосьових відстаней по СТ СЕВ 229-75
1-й ряд |
40 |
50 |
63 |
80 |
100 |
125 |
160 |
200 |
250 |
315 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2-й ряд |
|
|
71 |
90 |
112 |
140 |
180 |
225 |
280 |
355 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1-й ряд |
400 |
500 |
630 |
800 |
1000 |
1250 |
1600 |
2000 |
2500 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2-й ряд |
450 |
560 |
710 |
900 |
1120 |
1400 |
1800 |
2240 |
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Визначаємо робочу ширину колеса і шестірні, мм: |
|
b2 ba aW ; |
(3.63) |
b1 b2 4...6 . |
(3.64) |
105
Отримані значення округляємо до цілого числа по ряду Ra20 нормальних лінійних розмірів (табл. Д.1).
Рис. 3.17. Графіки до визначення КН та КF
Орієнтовно визначаємо модуль зачеплення m (або mn для косозубої передачі) із співвідношення:
m 0,01...0,02 aW , якщо НВ1 і НВ2 350 НВ |
(3.65) |
m 0,016...0,0315 aW , якщо НВ1 і НВ2 >350 НВ |
(3.66) |
106
Остаточно приймаємо значення m по СТ СЕВ 310-76 (табл. 3.6). При цьому для силових передач рекомендують [1] приймати m(mn) 1,5 мм.
Таблиця 3.6.
Модулі евольвентних зубчастих коліс, СТ СЕВ 310-76
1-й ряд |
1 |
1,25 |
1,5 |
2 |
|
2.5 |
3 |
|
|
|
4 |
|
5 |
6 |
8 |
10 |
12 |
16 |
20 |
25 |
|
2-й ряд |
1,125 |
1,375 |
1,75 |
2,25 |
|
2,75 |
3,5 |
|
|
4,5 |
|
5,5 |
7 |
9 |
11 |
14 |
18 |
22 |
28 |
||
Мінімальний кут нахилу зубців для косозубих: |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
min arcsin |
4 m |
, |
|
|
|
|
|
(3.67) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
і шевронних коліс: |
|
|
|
|
|
|
4 m |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
min |
arcsin |
|
. |
|
|
|
|
|
(3.68) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 b2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для прямозубих передач мінімальний кут нахилу не визначається і приймається рівним 0. Рекомендовані межі кута нахилу зубців для косозубих коліс 8÷18о, для шевронних коліс 24÷42о. Якщо кут розрахований за (3.67) або (3.68) буде мати інше значення то його приймають з заданого діапазону.
Визначаємо сумарне число зубців:
z' |
|
2 аW cos min |
. |
(3.69) |
||
|
|
|||||
|
|
|
mn |
|
||
Отримане значення округляємо до цілого числа z . |
|
|||||
Знаходимо число зубців на шестірні та колесі: |
|
|||||
|
|
z |
z |
; |
(3.70) |
|
|
|
|
||||
|
1 |
u 1 |
|
|||
|
|
z2 z z1, |
(3.71) |
де знак "+" – для зовнішнього зачеплення, знак "-" – для внутрішнього зачеплення.
|
|
Значення z1 слід округлити до цілого числа. |
|
|
|||||||
z |
z |
З |
умови відсутності підрізання ніжки зубця |
необхідно |
призначати: |
||||||
min |
17 |
– для прямозубих і z 17 Cos3 – для косозубих коліс. |
|||||||||
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Часто |
для зменшення шуму |
в швидкохідних |
передачах |
приймають |
|||||
z1 25. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Уточнюємо кут нахилу зубців: |
|
|
z m |
|
|
|
|||
|
|
|
|
arccos |
. |
|
(3.72) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
2 aW |
|
|
||
|
|
Уточнюємо фактичне передаточне число: |
|
|
|||||||
|
|
|
|
u |
|
z2 |
. |
|
(3.73) |
||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
ф |
|
z |
|
|
|||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
107
Відхилення від заданого передатного числа не повинне перевищувати 3%:
u |
uф u |
100%. |
(3.74) |
|
|||
|
u |
|
Визначаємо ділильні діаметри (для прямозубих коліс формули для розрахунку діаметрів такі ж самі, треба лише пам’ятати, що для прямозубих коліс 00 ):
d |
|
z1,2 m |
. |
(3.75) |
|
||||
1,2 |
|
cos |
|
Визначаємо діаметри вершин зубців:
da1,2 |
d1,2 2 m. |
(3.76) |
||||
Визначаємо діаметри западин зубців: |
|
|||||
df1,2 d1,2 2,5 m. |
(3.77) |
|||||
Перевіряємо міжосьову відстань передачі: |
|
|||||
a |
|
d1 d2 |
. |
(3.78) |
||
|
||||||
W |
2 |
|
|
|
||
Визначаємо окружну швидкість: |
|
|||||
V |
d1 n1 |
. |
(3.79) |
|||
|
||||||
|
60 |
|
|
|
Вибираємо ступінь точності виготовлення передачі за табл. 3.7.
Таблиця 3.7. Ступені точності, рекомендовані при виготовлення зубчастих коліс
Вид передачі |
|
Окружна швидкість, м/с |
|
||
>5 |
|
5...8 |
8…12,5 |
>125 |
|
|
|
||||
Циліндрична прямозуба |
9 |
|
8, 7 |
7, 6 |
6 |
Циліндрична косозуба |
9, 8, 7 |
|
9, 8, 7 |
8, 7 |
7, 6 |
Конічна прямозуба |
9, 8 |
|
7 |
6 |
6 |
Перевірочний розрахунок зубців передачі на міцність. Розрахунок передачі на міцність проводимо за ГОСТ 21354-75 (з деякими спрощеннями).
Перевірочний розрахунок зубців косозубої передачі на контактну витривалість (для розрахунку прямозубих зубчастих коліс треба з формули (3.50) виключити коефіцієнти ZH та Z ):
|
T 103 |
K |
H |
K |
HV |
K |
H |
(u 1)3 |
|
||
2 |
|
|
|
|
|
H , |
|
||||
H Zm ZH Z |
|
|
|
|
|
|
|
(3.80) |
|||
|
u |
2 2 3 |
|
ba |
|
||||||
|
|
|
|
|
W |
|
|
|
|
де |
Zm=275 – коефіцієнт, що враховує механічні властивості матеріалу коліс; |
|
|
ZH – коефіцієнт, що враховує форму коліс сполучених поверхонь зубців: |
|
|
ZH 1,76 cos , |
(3.81) |
108
Z – коефіцієнт, що враховує сумарну довжину контактних ліній, для косозубої передачі:
Z |
|
1 |
, |
(3.82) |
|
||||
|
|
|
|
де – коефіцієнт торцевого перекриття,
|
|
|
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1,88 3,2 |
|
|
cos . |
(3.83) |
||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
z2 |
|
|
|||||
|
|
|
|
z1 |
|
|
|
|
KH – коефіцієнт нерівномірності розподілу навантаження між зубцями, визначаємо за табл. 3.8.
Таблиця 3.8. Коефіцієнт нерівномірності розподілу навантаження між зубцями KH
Окружна |
Значення коефіцієнта KH при ступені точності за |
||||
швидкість, |
|
нормами плавності роботи ГОСТ 1643-81 |
|||
V, м/с |
|
|
|
|
|
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
2,5 |
1 |
1,01 |
1,03 |
1,05 |
1,15 |
5 |
1 |
1,02 |
1,05 |
1,09 |
1,16 |
10 |
1,01 |
1,03 |
1,07 |
1,13 |
— |
15 |
1,01 |
1,04 |
1,09 |
— |
— |
20 |
1,02 |
1,05 |
1,12 |
— |
— |
25 |
1,02 |
1,08 |
— |
— |
— |
В косозубій передачі теоретично зачіпляється одночасно не менше двох пар зубів. Проте практично помилки нарізування зубів можуть усунути двохпарне зачеплення, і при контакті однієї пари між зубами другої пари може бути невеликий зазор, який усувається під навантаженням унаслідок пружних деформацій зубів. Це враховують коефіцієнтом KH .
KHV – коефіцієнт динамічного навантаження визначаємо по табл. 3.9. Отримані дійсні контактні напруження повинні бути менше допустимих
напружень: |
|
H H . |
(3.84) |
Якщо в результаті перевірки виявиться істотне недовантаження (понад 10%) передачі, то з метою повнішого використання можливостей матеріалів зубчатих коліс можливе коректування робочої ширини зубчатого вінця колеса по співвідношенню:
|
|
|
|
H |
|
2 |
|
b |
кор. |
b |
|
. |
(3.85) |
||
|
|
||||||
2 |
2 |
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Уточнене значення робочої ширини вінця рекомендується округляти до нормального лінійного розміру (по додатку табл.Д1).
109
Таблиця 3.9. Коефіцієнт динамічного навантаження при розрахунку на контактну
втомленість KHV
Ступінь |
Твердість |
|
|
V, м/с |
|
|
||
точності |
НВ |
1 |
2 |
4 |
|
6 |
8 |
10 |
|
|
Прямозубі передачі |
|
|
|
|||
6 |
≤ 350 |
1,03 |
1,06 |
1,12 |
|
1,17 |
1,23 |
1,28 |
≥ 350 |
1,02 |
1,04 |
1,07 |
|
1,10 |
1,15 |
1,18 |
|
|
|
|||||||
7 |
≤ 350 |
1,04 |
1,07 |
1,14 |
|
1,21 |
1,29 |
1,36 |
≥ 350 |
1,03 |
1,05 |
1,09 |
|
1,14 |
1,19 |
1,24 |
|
|
|
|||||||
8 |
≤ 350 |
1,04 |
1,08 |
1,16 |
|
1,24 |
1,32 |
1,40 |
≥ 350 |
1,03 |
1,06 |
1,10 |
|
1,16 |
1,22 |
1,26 |
|
|
|
|||||||
9 |
≤ 350 |
1,05 |
1,10 |
1,20 |
|
1,30 |
1,40 |
1,50 |
≥ 350 |
1,04 |
1,07 |
1,13 |
|
1,20 |
1,26 |
1,32 |
|
|
|
|||||||
|
Косозубі та шевронні передачі |
|
|
|
||||
6 |
≤ 350 |
1,01 |
1,02 |
1,03 |
|
1,04 |
1,06 |
1,07 |
≥ 350 |
1,00 |
1,00 |
1,02 |
|
1,02 |
1,03 |
1,04 |
|
|
|
|||||||
7 |
≤ 350 |
1,02 |
1,03 |
1,05 |
|
1,06 |
1,07 |
1,08 |
≥ 350 |
1,00 |
1,01 |
1,02 |
|
1,03 |
1,03 |
1,04 |
|
|
|
|||||||
8 |
≤ 350 |
1,01 |
1,02 |
1,04 |
|
1,06 |
1,07 |
1,08 |
≥ 350 |
1,01 |
1,01 |
1,02 |
|
1,03 |
1,04 |
1,05 |
|
|
|
|||||||
9 |
≤ 350 |
1,01 |
1,03 |
1,05 |
|
1,07 |
1,09 |
1,12 |
≥ 350 |
1,01 |
1,01 |
1,02 |
|
1,03 |
1,04 |
1,05 |
|
|
|
Перевірочний розрахунок зубців передачі на згинальну витривалість.
Розрахунок за напруженнями згину робимо за формулами:
|
|
|
2T·103 |
F1 ; |
|
||||
F1 YF1 Y KF KFV KF |
|
|
1 |
|
|
(3.86) |
|||
z2 |
· |
bd |
·m3 |
|
|||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
Y |
|
|
|
|
|
|
|
||
F2 F1 |
F1 |
F2 . |
|
(3.87) |
|||||
Y |
|
||||||||
F2 |
|
|
|
|
|
|
|
де YF – коефіцієнт форми зубця;
Y – коефіцієнт, що враховує кут нахилу зубців;
KF – коефіцієнт нерівномірності розподілу навантаження по довжині зубця (рис. 3.17);
KFV – коефіцієнт динамічного навантаження;
KF – коефіцієнт розподілу навантаження між зубцями. Визначимо величини, що входять у формули (3.86) і (3.87).
YF1 і YF2 визначаємо за табл. 3.10 залежно від еквівалентного числа зубців:
z1,2 |
|
zV1,2 cos3 . |
(3.88) |
110
Таблиця 3.10. Коефіцієнт форми зубця для коліс зовнішнього зачеплення за ГОСТ 21354-75
|
Z або |
|
YF |
Z або |
|
YF |
Z або |
YF |
|
|
Z або |
YF |
|
Z або |
|
YF |
|
Z або |
|
YF |
|||||||
|
ZV |
|
|
ZV |
|
|
|
ZV |
|
|
|
|
ZV |
|
|
|
ZV |
|
|
|
|
ZV |
|
|
|||
16 |
|
4,28 |
24 |
|
3,92 |
30 |
3,80 |
|
|
45 |
|
|
3,66 |
|
71 |
|
3,61 |
|
180 |
|
|
3,62 |
|||||
17 |
|
4,25 |
25 |
|
3,90 |
32 |
3,78 |
|
|
50 |
|
|
3,65 |
|
80 |
|
3,61 |
|
|
|
3,63 |
||||||
20 |
|
4,09 |
26 |
|
3,88 |
35 |
3,75 |
|
|
60 |
|
|
3,68 |
|
90 |
|
3,60 |
|
|
|
|
|
|||||
22 |
|
3,98 |
28 |
|
3,81 |
40 |
3,70 |
|
|
65 |
|
|
3,62 |
|
100 |
|
3,60 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Y – коефіцієнт, що враховує кут нахилу зубців: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Y 1 |
|
0 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.89) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Коефіцієнт KFV визначаємо за табл. 3.11. |
|
|
|
|
|
|
|
Таблиця 3.11. |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Коефіцієнт динамічного навантаження при розрахунку на згин KFV |
||||||||||||||||||||||||
|
Ступінь |
Твердість |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V, м/с |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
точності |
|
НВ |
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
4 |
|
6 |
|
|
|
8 |
|
10 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Прямозубі передачі |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
6 |
≤ 350 |
|
1,06 |
|
1,13 |
|
|
1,26 |
|
1,40 |
|
1,58 |
|
1,67 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
≥ 350 |
|
1,02 |
|
1,04 |
|
|
1,08 |
|
1,11 |
|
1,14 |
|
1,17 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
7 |
≤ 350 |
|
1,08 |
|
1,16 |
|
|
1,33 |
|
1,50 |
|
1,67 |
|
1,80 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
≥ 350 |
|
1,03 |
|
1,05 |
|
|
1,09 |
|
1,13 |
|
1,17 |
|
1,22 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
8 |
≤ 350 |
|
1,10 |
|
1,20 |
|
|
1,38 |
|
1,58 |
|
1,78 |
|
1,96 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
≥ 350 |
|
1,04 |
|
1,06 |
|
|
1,12 |
|
1,16 |
|
1,21 |
|
1,26 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
9 |
≤ 350 |
|
1,13 |
|
1,28 |
|
|
1,50 |
|
1,77 |
|
1,98 |
|
2,25 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
≥ 350 |
|
1,04 |
|
1,07 |
|
|
1,14 |
|
1,21 |
|
1,27 |
|
1,34 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
Косозубі та шевронні передачі |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
6 |
≤ 350 |
|
1,02 |
|
1,05 |
|
|
1,10 |
|
|
1,15 |
|
1,20 |
|
1,25 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
≥ 350 |
|
1,01 |
|
1,02 |
|
|
1,03 |
|
|
1,04 |
|
1,06 |
|
1,07 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
7 |
≤ 350 |
|
1,03 |
|
1,06 |
|
|
1,11 |
|
|
1,16 |
|
1,22 |
|
1,27 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
≥ 350 |
|
1,01 |
|
1,02 |
|
|
1,03 |
|
|
1,05 |
|
1,07 |
|
1,08 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
8 |
≤ 350 |
|
1,03 |
|
1,06 |
|
|
1,11 |
|
|
1,17 |
|
1,23 |
|
1,29 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
≥ 350 |
|
1,01 |
|
1,02 |
|
|
1,03 |
|
|
1,05 |
|
1,07 |
|
1,08 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
9 |
≤ 350 |
|
1,04 |
|
1,07 |
|
|
1,14 |
|
|
1,21 |
|
1,28 |
|
1,35 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
≥ 350 |
|
1,01 |
|
1,02 |
|
|
1,04 |
|
|
1,06 |
|
1,08 |
|
1,09 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коефіцієнт KF визначаємо за табл. 3.12.