- •Пример 5.
- •Решение.
- •1. Статическая сторона задачи.
- •1. Статическая сторона задачи.
- •1. Статическая сторона задачи.
- •2. Геометрическая сторона задачи.
- •4. Определение неизвестных.
- •1.Статическая сторона задачи.
- •2. Геометрическая сторона задачи.
- •1. Статическая сторона задачи.
- •2. Геометрическая сторона задачи.
- •Главная
- •Раздел 11. Усталость материалов и конструкций
- •1. Характеристики сопротивления усталости конструкционных материалов, используемые в расчётах на прочность при многоцикловом нагружении
- •1.1. Циклы напряжений. Характеристики цикла.
- •1.2. Разновидности циклов напряжений
- •1.3. Характеристики сопротивления усталости при регулярном нагружении
- •1.4. Разновидности уравнений кривых усталости
- •1.4.1. Уравнения кривых усталости
- •1.4.2. Схематизированные кривые усталости для сталей
- •2. Расчетные методы оценки характеристик сопротивления усталости материалов и конструкций (детерминированный подход)
- •2.1. Расчет предела выносливости материала при симметричном цикле напряжений
- •2.1.1. Оценка предела выносливости при переменном изгибе
- •2.1.2. Оценка предела выносливости при переменном растяжении-сжатии
- •2.1.3. Оценка предела выносливости при переменном кручении
- •2.2. Расчет характеристик сопротивления усталости конструкционных материалов при асимметричном цикле напряжений
- •2.2.1. Расчет предельной амплитуды цикла по методу м.Н. Степнова
- •2.2.2. Расчет предельной амплитуды цикла по методу р. Хейвуда
- •2.3. Расчетный метод построения кривых усталости при симметричном цикле напряжений
- •2.3.1. Метод м.Н. Степнова - с.П. Евстратовой
- •2.3.2. Построение схематизированных кривых усталости для сталей
- •2.4. Расчетный метод построения кривых усталости при асимметричном цикле напряжений
- •2.4.1. Метод р. Хейвуда
- •2.4.2. Метод Степнова м.Н.
- •2.5. Построение диаграммы предельных амплитуд при отсутствии концентрации напряжений
- •2.5.1. Метод Степнова м.Н.
- •2.5.2. Метод р. Хейвуда
- •2.6. Построение диаграммы пределов выносливости предельных максимальных напряжений цикла
- •Сплошная линия — , штриховая линия — .
- •2.7. Расчетный метод определения коэффициента чувствительности материала к асимметрии цикла напряжений
- •2.7.1. Экспериментальный метод
- •2.7.2. Эмпирический метод
- •2.7.3. Теоретический метод
- •2.8. Расчетный метод оценки эффективного коэффициента концентрации напряжений
- •2.8.1. Метод г. Нейбера
- •2.8.2. Метод р.Петерсона
- •2.8.3. Метод р. Хейвуда
- •2.8.4. Метод Зибеля-Штилера (по гост 25.504-82)
- •2.8.5. Метод в.П. Когаева
- •2.9. Расчетный метод оценки коэффициента влияния абсолютных размеров поперечного сечения при отсутствии концентрации напряжений
- •2.10. Расчетный метод оценки коэффициента, учитывающего совместное влияние концентрации напряжений и абсолютных размеров поперечного сечения
- •2.11. Расчет предела выносливости детали при симметричном цикле нагружения с учетом технологических и конструкционных факторов. Метод в. П. Когаева
- •2.11.1. Коэффициент влияния шероховатости поверхности
- •Рис 2.15. Зависимость коэффициента влияния шероховатости поверхности от предела прочности стали: 1- полирование, 2 - шлифование; 3 - тонкое точение; 4 - грубое точение; 5 - наличие окалины.
- •2.11.2. Коэффициент влияния поверхностного упрочнения
- •2.12. Расчетный метод оценки коэффициента чувствительности к асимметрии цикла напряжений с учетом технологических и конструкционных факторов
- •2.13. Расчетный метод построения диаграммы предельных амплитуд при наличии концентрации напряжений
- •2.13.1. Метод Серенсена с.В., Кинасошвили р.С.
- •2.13.2. Метод Ганна
- •2.13.3. Метод Хейвуда
- •2.13.4. Метод Степнова м.Н.
- •2.14. Расчетный метод оценки коэффициента чувствительности к асимметрии цикла напряжений с учетом их концентрации
- •3. Методы ускоренных и форсированных испытаний на усталость
- •3.1. Ускоренный метод Про для оценки медианы предела выносливости
- •Рис 3.1. Схема испытаний с непрерывно возрастающей амплитудой цикла напряжений.
- •3.2. Ускоренный метод испытания на усталость Эномото
- •3.3. Оценка предела выносливости методом Локати
- •3.4. Оценка параметров уравнения кривой усталости по результатам форсированных испытаний
- •3.5. Оценка параметров уравнения кривой усталости по результатам испытаний с возрастающей амплитудой цикла напряжений
- •4. Оценка характеристик рассеяния усталостных свойств на основании результатов испытаний на усталость форсированным и ускоренным методами
- •4.1. Некоторые эмпирические закономерности рассеяния характеристик усталости
- •4.2. Оценка коэффициента вариации предела выносливости по результатам испытаний на высоких уровнях амплитуды цикла напряжений
- •4.3. Ускоренный метод оценки дисперсии предела выносливости
- •4.4. Построение кривой распределения предела выносливости по результатам испытаний на усталость с возрастающей амплитудой цикла напряжений
3.2. Ускоренный метод испытания на усталость Эномото
Ускоренный метод Эномото предусматривает испытание одной серии из четырех-пяти образцов при постоянной скорости возрастания амплитуды цикла напряжений. Начальный уровень напряжения выбирается так же, как в методе Про.
Определение предела выносливости по результатам ускоренных испытаний по методу Эномото основано на предположении, что при постоянной скорости возрастания амплитуды напряжения отношение разрушающих напряжений к величине предела выносливости является постоянной величиной для материалов одного типа, т.е.
(3.13)
где - коэффициент, зависящий только от скорости возрастания амплитуды напряжения; - медиана разрушающей амплитуды цикла напряжений.
Значение коэффициента K и его средней квадратической ошибки , подсчитанные по результатам испытаний различных марок сталей и чугунов, алюминиевых и магниевых сплавов для различных скоростей возрастания амплитуд цикла напряжений, приведены в таблице 3.1.
Таблица 3.1. Значения K и при различных скоростях возрастания амплитуды цикла напряжений
Материал |
104, МПа/цикл |
K | |
Стали, Чугуны |
0,1 |
1,08 |
0,08 |
0,5 |
1,13 |
0,12 | |
1,0 |
1,18 |
0,14 | |
Алюминиевые и магниевые сплавы, база 107 циклов |
0,3 |
1,30 |
0,05 |
0,5 |
1,33 |
0,06 | |
1,0 |
1,38 |
0,07 | |
2,0 |
1,46 |
0,10 | |
4,0 |
1,63 |
0,12 | |
6.0 |
1,76 |
0,18 |
Определение предела выносливости методом ускоренных испытаний Эномото проводится в следующей последовательности:
1) разрушающие напряжения располагают в возрастающем порядке;
2) определяют медиану разрушающих напряжений аналогично методу Про;
3) в зависимости от принятой скорости возрастания амплитуды напряжения по таблице 3.1 или на основании имеющихся результатов испытаний выбирают значение коэффициента K;
4) по формуле (3.13) вычисляют значение предела выносливости.
Анализ результатов показывает, что погрешность в определении предела выносливости при использовании метода Эномото достигает 10-15%. В связи с этим указанный метод может быть использован для ориентировочной оценки предела выносливости.
3.3. Оценка предела выносливости методом Локати
Метод Локати применим для материалов, правая ветвь кривой усталости которых может быть аппроксимирована прямой линией, параллельной оси абсцисс (углеродистые стали).
Испытаниям подвергается одна серия образцов при постоянной скорости возрастания амплитуды напряжений. Увеличение напряжений обычно принимают ступенчатым.
Для каждого испытанного образца подсчитывают величину накопленного повреждения
(3.14)
на основании трех условных (предполагаемых) кривых усталости а, б и в (рис. 3.3), охватывающих возможную область рассеяния усталостных характеристик материала.
Рис. 3.3. Условные кривые усталости для вычисления предельной суммы накопленных повреждений (3.14)
Далее строят график зависимости суммы накопленных повреждений (3.14), соответствующих данным кривым усталости, от принятого значения предела выносливости (рис. 3.4). По этому графику определяют искомое значение предела выносливости как значение абсциссы, соответствующей ординате, равной единице, то есть для.
Рис. 3.4. График для определения предела выносливости ускоренным методом Локати
Опыт использования ускоренного метода Локати позволил сформулировать рекомендации по выбору режимов испытания и параметров условных кривых усталости [20].
Принимают скорость возрастания амплитуды напряжения МПа/цикл. Длительность испытания на каждом из уровней напряжений выбирают в диапазонеn=5·104...105 циклов. При этом число ступеней нагружения должно быть не менее 8-10. В противном случае следует снизить длительность испытаний n. Приращение амплитуды напряжения зависит от принятых значений и n и должно находиться в интервале от 5 МПа до 15% значения ожидаемого предела выносливости . Уровень начального напряжения принимают равным ожидаемому значению предела выносливости .
При построении условных кривых усталости долговечность NG, соответствующую точке перелома, выбирают в диапазоне циклов. Как показывает анализ опытных данных, изменение NG от 106 до циклов не оказывает существенного влияния на результат ускоренного определения предела выносливости. Дисперсионный и регрессионный анализы показали, что абсолютные размеры образцов и степень концентрации напряжений практически не влияют на абсциссу точки перелома кривой усталости для углеродистых сталей [9].
Абсолютное значение тангенса угла наклона левой ветви кривой усталости (рис. 1.5) для образцов из углеродистых сталей при переменном изгибе можно определить по корреляционному уравнению через предел прочности стали при статическом растяжении [9]
(3.15)
Для крайних условных кривых усталости характеристику наклона левой ветви устанавливают на основании соотношений [20]
(3.16)
(3.17)
При наличии априори достоверных данных относительно значения угла наклона левой ветви кривой усталости принимают
(3.18)
Ожидаемое значение предела выносливости для гладких стальных лабораторных образцов при изгибе с вращением целесообразно определять по корреляционному уравнению (2.10)
Значения пределов выносливости и , соответствующие крайним условным кривым усталости, принимают на 10-15% соответственно выше и ниже ожидаемого предела выносливости .
После определения описанным методом предела выносливости для каждого образца проводят осреднение результатов, то есть
(3.19)
где n — число испытанных образцов.
Величина является оценкой предела выносливости исследуемого элемента конструкции. В связи со значительным рассеиванием значений величин испытаниям следует подвергать не менее трех элементов. Увеличение числа образцов (>5) не приводит к заметному снижению погрешности в оценке предела выносливости, которая в основном не превышает 8%. Машинное время при использовании метода Локати сокращается в 10-15 раз в зависимости от объема серии испытаний. Повысить точность оценки предела выносливости ускоренным методом Локати можно уточнением предельной суммы накопленных повреждений (3.14) исследуемого материала при ступенчато возрастающем спектре переменных напряжений.
Следует отметить, что дисперсия величины , получаемая по результатам испытаний серии одинаковых образцов методом Локати, не может служить оценкой меры рассеяния предела выносливости, связанного с неоднородностью свойств материала, состоянием поверхности и т.д., так как разброс результатов ускоренных испытаний по методу Локати в значительной мере обусловлен ошибками в выборе формы и параметров условных кривых усталости.