- •Пример 5.
- •Решение.
- •1. Статическая сторона задачи.
- •1. Статическая сторона задачи.
- •1. Статическая сторона задачи.
- •2. Геометрическая сторона задачи.
- •4. Определение неизвестных.
- •1.Статическая сторона задачи.
- •2. Геометрическая сторона задачи.
- •1. Статическая сторона задачи.
- •2. Геометрическая сторона задачи.
- •Главная
- •Раздел 11. Усталость материалов и конструкций
- •1. Характеристики сопротивления усталости конструкционных материалов, используемые в расчётах на прочность при многоцикловом нагружении
- •1.1. Циклы напряжений. Характеристики цикла.
- •1.2. Разновидности циклов напряжений
- •1.3. Характеристики сопротивления усталости при регулярном нагружении
- •1.4. Разновидности уравнений кривых усталости
- •1.4.1. Уравнения кривых усталости
- •1.4.2. Схематизированные кривые усталости для сталей
- •2. Расчетные методы оценки характеристик сопротивления усталости материалов и конструкций (детерминированный подход)
- •2.1. Расчет предела выносливости материала при симметричном цикле напряжений
- •2.1.1. Оценка предела выносливости при переменном изгибе
- •2.1.2. Оценка предела выносливости при переменном растяжении-сжатии
- •2.1.3. Оценка предела выносливости при переменном кручении
- •2.2. Расчет характеристик сопротивления усталости конструкционных материалов при асимметричном цикле напряжений
- •2.2.1. Расчет предельной амплитуды цикла по методу м.Н. Степнова
- •2.2.2. Расчет предельной амплитуды цикла по методу р. Хейвуда
- •2.3. Расчетный метод построения кривых усталости при симметричном цикле напряжений
- •2.3.1. Метод м.Н. Степнова - с.П. Евстратовой
- •2.3.2. Построение схематизированных кривых усталости для сталей
- •2.4. Расчетный метод построения кривых усталости при асимметричном цикле напряжений
- •2.4.1. Метод р. Хейвуда
- •2.4.2. Метод Степнова м.Н.
- •2.5. Построение диаграммы предельных амплитуд при отсутствии концентрации напряжений
- •2.5.1. Метод Степнова м.Н.
- •2.5.2. Метод р. Хейвуда
- •2.6. Построение диаграммы пределов выносливости предельных максимальных напряжений цикла
- •Сплошная линия — , штриховая линия — .
- •2.7. Расчетный метод определения коэффициента чувствительности материала к асимметрии цикла напряжений
- •2.7.1. Экспериментальный метод
- •2.7.2. Эмпирический метод
- •2.7.3. Теоретический метод
- •2.8. Расчетный метод оценки эффективного коэффициента концентрации напряжений
- •2.8.1. Метод г. Нейбера
- •2.8.2. Метод р.Петерсона
- •2.8.3. Метод р. Хейвуда
- •2.8.4. Метод Зибеля-Штилера (по гост 25.504-82)
- •2.8.5. Метод в.П. Когаева
- •2.9. Расчетный метод оценки коэффициента влияния абсолютных размеров поперечного сечения при отсутствии концентрации напряжений
- •2.10. Расчетный метод оценки коэффициента, учитывающего совместное влияние концентрации напряжений и абсолютных размеров поперечного сечения
- •2.11. Расчет предела выносливости детали при симметричном цикле нагружения с учетом технологических и конструкционных факторов. Метод в. П. Когаева
- •2.11.1. Коэффициент влияния шероховатости поверхности
- •Рис 2.15. Зависимость коэффициента влияния шероховатости поверхности от предела прочности стали: 1- полирование, 2 - шлифование; 3 - тонкое точение; 4 - грубое точение; 5 - наличие окалины.
- •2.11.2. Коэффициент влияния поверхностного упрочнения
- •2.12. Расчетный метод оценки коэффициента чувствительности к асимметрии цикла напряжений с учетом технологических и конструкционных факторов
- •2.13. Расчетный метод построения диаграммы предельных амплитуд при наличии концентрации напряжений
- •2.13.1. Метод Серенсена с.В., Кинасошвили р.С.
- •2.13.2. Метод Ганна
- •2.13.3. Метод Хейвуда
- •2.13.4. Метод Степнова м.Н.
- •2.14. Расчетный метод оценки коэффициента чувствительности к асимметрии цикла напряжений с учетом их концентрации
- •3. Методы ускоренных и форсированных испытаний на усталость
- •3.1. Ускоренный метод Про для оценки медианы предела выносливости
- •Рис 3.1. Схема испытаний с непрерывно возрастающей амплитудой цикла напряжений.
- •3.2. Ускоренный метод испытания на усталость Эномото
- •3.3. Оценка предела выносливости методом Локати
- •3.4. Оценка параметров уравнения кривой усталости по результатам форсированных испытаний
- •3.5. Оценка параметров уравнения кривой усталости по результатам испытаний с возрастающей амплитудой цикла напряжений
- •4. Оценка характеристик рассеяния усталостных свойств на основании результатов испытаний на усталость форсированным и ускоренным методами
- •4.1. Некоторые эмпирические закономерности рассеяния характеристик усталости
- •4.2. Оценка коэффициента вариации предела выносливости по результатам испытаний на высоких уровнях амплитуды цикла напряжений
- •4.3. Ускоренный метод оценки дисперсии предела выносливости
- •4.4. Построение кривой распределения предела выносливости по результатам испытаний на усталость с возрастающей амплитудой цикла напряжений
2.13. Расчетный метод построения диаграммы предельных амплитуд при наличии концентрации напряжений
Единого мнения о методике расчетного построения диаграммы предельных амплитуд для образцов с концентрацией напряжений не существует, в основном, в связи с ограниченным объёмом соответствующих экспериментальных данных.
Известные методы расчёта координат точек диаграммы предельных амплитуд [3, 7, 11, 17] при наличии концентрации напряжений базируется на предварительно построенной расчётом [11] или экспериментально [3, 7, 17] диаграмме для гладких образцов, координаты точек которой уменьшают в и раз (рис. 2.16). Величины и представляют собой эффективные коэффициенты концентрации по амплитуде и среднему напряжению предельного цикла, т. е.
и, (2.105)
где , , — соответственно номинальные значения предела выносливости, предельной амплитуды и предельного среднего напряжения цикла образцов с концентратором напряжений.
Рис. 2.16. Диаграммы предельных амплитуд для гладких образцов (кривая 1) и образцов с концентратором напряжений (кривая 2).
Расхождения в существующих методах расчётного построения диаграммы предельных амплитуд с учётом концентрации напряжений [3, 7, 11, 17] заключаются в различных подходах к определению эффективных коэффициентов концентрации (2.105) на различных участках диаграммы.
2.13.1. Метод Серенсена с.В., Кинасошвили р.С.
С.В. Серенсеном, Р.С. Киносошвили и позднее В. П. Когаевым [3] на основании обобщения результатов испытаний стальных образцов с концентраторами напряжений при асимметричном осевом нагружении сделан вывод о возможности принятия
и
для всего диапазона значений средних напряжений (рис.2.17). Следует отметить, что этот подход широко используется при определении коэффициента запаса прочности деталей, работающих в условиях переменных напряжений.
Как показал последующий анализ опытных данных, построенные таким образом диаграммы предельных амплитуд для деформируемых алюминиевых сплавов содержат значительную систематическую ошибку, приводящую к завышению расчётного значения коэффициента запаса, связанную с недооценкой влияния концентратора на величину среднего напряжения предельного цикла (таблица 2.11).
Аналогичные результаты следует ожидать и для сталей, если к анализу привлечь белее представительный экспериментальный материал, чем рассмотренный в работе [7].
Рис. 2.17. Схема построения диаграммы предельных амплитуд при наличии концентрации напряжений: а) диаграммы предельных амплитуд гладких образцов (1) и образцов с концентратором напряжений (2); б) значения эффективных коэффициентов концентрации.
2.13.2. Метод Ганна
К.Ганн [17] предложил графический метод построения диаграммы предельных амплитуд образцов с концентрацией напряжений (рис. 2.18)
Рис. 2.18. Схема построения диаграммы предельных амплитуд при наличии концентрации напряжений: а) диаграммы предельных амплитуд гладких образцов (1) и образцов с концентратором напряжений (2); б) значения эффективных коэффициентов концентрации.
Вначале строят расчётным или экспериментальным путем диаграмму предельных амплитуд цикла напряжений для гладких лабораторных образцов (рис. 2.18,а). Из точки А, абсцисса которой равна пределу текучести материала , проводят луч под углом 450. Точки этого луча соответствуют циклам, для которых максимальные напряжения в гладких образцах и максимальные напряжения в надрезанных образцах после полного их перераспределения из-за пластического деформирования в зоне концентрации равны пределу текучести материала.
Аналогичный луч проводят из точки В. Точки этого луча соответствуют действительным максимальным напряжениям циклов, действующим в точках наибольшей концентрации в надрезанных образцах, равным пределу текучести.
При построении диаграммы предельных амплитуд с учётом концентрации напряжений (линия ЕДF на рис. 2.18, а) принимают
.
Окончательно в качестве диаграммы предельных амплитуд циклов напряжений для образцов с концентраторами рассматривают линию ЕДСА. Участок ЕД соответствует упругим деформациям при действии максимальных нагрузок.
Анализ опытных данных показывает, что методика построения диаграммы предельных амплитуд, предложенная К.Ганном, приводит к заметному занижению расчётных значений предельных амплитуд цикла напряжений для образцов с концентратором (таблица 2.11).