- •Пример 5.
- •Решение.
- •1. Статическая сторона задачи.
- •1. Статическая сторона задачи.
- •1. Статическая сторона задачи.
- •2. Геометрическая сторона задачи.
- •4. Определение неизвестных.
- •1.Статическая сторона задачи.
- •2. Геометрическая сторона задачи.
- •1. Статическая сторона задачи.
- •2. Геометрическая сторона задачи.
- •Главная
- •Раздел 11. Усталость материалов и конструкций
- •1. Характеристики сопротивления усталости конструкционных материалов, используемые в расчётах на прочность при многоцикловом нагружении
- •1.1. Циклы напряжений. Характеристики цикла.
- •1.2. Разновидности циклов напряжений
- •1.3. Характеристики сопротивления усталости при регулярном нагружении
- •1.4. Разновидности уравнений кривых усталости
- •1.4.1. Уравнения кривых усталости
- •1.4.2. Схематизированные кривые усталости для сталей
- •2. Расчетные методы оценки характеристик сопротивления усталости материалов и конструкций (детерминированный подход)
- •2.1. Расчет предела выносливости материала при симметричном цикле напряжений
- •2.1.1. Оценка предела выносливости при переменном изгибе
- •2.1.2. Оценка предела выносливости при переменном растяжении-сжатии
- •2.1.3. Оценка предела выносливости при переменном кручении
- •2.2. Расчет характеристик сопротивления усталости конструкционных материалов при асимметричном цикле напряжений
- •2.2.1. Расчет предельной амплитуды цикла по методу м.Н. Степнова
- •2.2.2. Расчет предельной амплитуды цикла по методу р. Хейвуда
- •2.3. Расчетный метод построения кривых усталости при симметричном цикле напряжений
- •2.3.1. Метод м.Н. Степнова - с.П. Евстратовой
- •2.3.2. Построение схематизированных кривых усталости для сталей
- •2.4. Расчетный метод построения кривых усталости при асимметричном цикле напряжений
- •2.4.1. Метод р. Хейвуда
- •2.4.2. Метод Степнова м.Н.
- •2.5. Построение диаграммы предельных амплитуд при отсутствии концентрации напряжений
- •2.5.1. Метод Степнова м.Н.
- •2.5.2. Метод р. Хейвуда
- •2.6. Построение диаграммы пределов выносливости предельных максимальных напряжений цикла
- •Сплошная линия — , штриховая линия — .
- •2.7. Расчетный метод определения коэффициента чувствительности материала к асимметрии цикла напряжений
- •2.7.1. Экспериментальный метод
- •2.7.2. Эмпирический метод
- •2.7.3. Теоретический метод
- •2.8. Расчетный метод оценки эффективного коэффициента концентрации напряжений
- •2.8.1. Метод г. Нейбера
- •2.8.2. Метод р.Петерсона
- •2.8.3. Метод р. Хейвуда
- •2.8.4. Метод Зибеля-Штилера (по гост 25.504-82)
- •2.8.5. Метод в.П. Когаева
- •2.9. Расчетный метод оценки коэффициента влияния абсолютных размеров поперечного сечения при отсутствии концентрации напряжений
- •2.10. Расчетный метод оценки коэффициента, учитывающего совместное влияние концентрации напряжений и абсолютных размеров поперечного сечения
- •2.11. Расчет предела выносливости детали при симметричном цикле нагружения с учетом технологических и конструкционных факторов. Метод в. П. Когаева
- •2.11.1. Коэффициент влияния шероховатости поверхности
- •Рис 2.15. Зависимость коэффициента влияния шероховатости поверхности от предела прочности стали: 1- полирование, 2 - шлифование; 3 - тонкое точение; 4 - грубое точение; 5 - наличие окалины.
- •2.11.2. Коэффициент влияния поверхностного упрочнения
- •2.12. Расчетный метод оценки коэффициента чувствительности к асимметрии цикла напряжений с учетом технологических и конструкционных факторов
- •2.13. Расчетный метод построения диаграммы предельных амплитуд при наличии концентрации напряжений
- •2.13.1. Метод Серенсена с.В., Кинасошвили р.С.
- •2.13.2. Метод Ганна
- •2.13.3. Метод Хейвуда
- •2.13.4. Метод Степнова м.Н.
- •2.14. Расчетный метод оценки коэффициента чувствительности к асимметрии цикла напряжений с учетом их концентрации
- •3. Методы ускоренных и форсированных испытаний на усталость
- •3.1. Ускоренный метод Про для оценки медианы предела выносливости
- •Рис 3.1. Схема испытаний с непрерывно возрастающей амплитудой цикла напряжений.
- •3.2. Ускоренный метод испытания на усталость Эномото
- •3.3. Оценка предела выносливости методом Локати
- •3.4. Оценка параметров уравнения кривой усталости по результатам форсированных испытаний
- •3.5. Оценка параметров уравнения кривой усталости по результатам испытаний с возрастающей амплитудой цикла напряжений
- •4. Оценка характеристик рассеяния усталостных свойств на основании результатов испытаний на усталость форсированным и ускоренным методами
- •4.1. Некоторые эмпирические закономерности рассеяния характеристик усталости
- •4.2. Оценка коэффициента вариации предела выносливости по результатам испытаний на высоких уровнях амплитуды цикла напряжений
- •4.3. Ускоренный метод оценки дисперсии предела выносливости
- •4.4. Построение кривой распределения предела выносливости по результатам испытаний на усталость с возрастающей амплитудой цикла напряжений
2.3.2. Построение схематизированных кривых усталости для сталей
Горизонтальный участок схематизированных кривых усталости, представленных на рис.1.5, проводят от точки с абсциссой NG, значение которой принимают равной 2·106циклов [8]. Ординату этой точки при симметричном цикле нагружения вычисляют по уравнениям (2.8)...(2.10), (2.19)...(2.21). При асимметричном цикле напряжений предел выносливости вычисляют по формуле
(2.49)
где — предельная амплитуда цикла напряжений, определяемая по соответствующей формуле, представленной в таблице 2.2.
Левая ветвь кривой усталости, представленной на рис.1.5а, проводится под углом к горизонтальному участку, тангенс которого вычисляют по формуле В.М.Гребеника [9]
. (2.50)
Левую ветвь кривой усталости в двойных логарифмических координатах (рис.1.5б) проводят под углом к вертикали, тангенс которого вычисляют по формуле В.П. Когаева [8]
. (2.51)
2.4. Расчетный метод построения кривых усталости при асимметричном цикле напряжений
2.4.1. Метод р. Хейвуда
Р. Хейвуд [3] разработал метод расчета ординат кривых усталости для выбранных значений долговечности при асимметричном растяжении-сжатии. Применительно к сталям предельная амплитуда цикла рассчитывается по формуле
, (2.52)
где
,
Сходимость с опытными данными, как отмечает автор [3], удовлетворительная.
Для деформируемых алюминиевых сплавов построение кривых при асимметричном растяжении-сжатии производят на основании уравнения
, (2.53)
где
, .
Экспериментальная проверка уравнения (2.53) производилась путем сопоставления расчетных значений предельных амплитуд для долговечностей 105, 106, 107 и 108 циклов и опытных данных, полученных отечественными и зарубежными исследователями, применительно к 93 кривым усталости 26 вариантов деформируемых алюминиевых сплавов и их состояний. Сходимость с экспериментальными данными оказалась удовлетворительной. Относительная средняя квадратическая ошибка составила 16% и относительная средняя алгебраическая (систематическая) ошибка — 6%.
Следует отметить, что в отечественной практике уравнение Р. Хейвуда (2.53) не получило применения из-за содержащейся в нем опечатки в русском варианте монографии [3].
При необходимости построения кривой усталости при асимметричном изгибе следует воспользоваться отношением, значения которого приведены в п. 2.1.2.
2.4.2. Метод Степнова м.Н.
Метод М.Н. Степнова [1] расчетного построения кривых усталости при асимметричном цикле нагружения для деформируемых алюминиевых и титановых сплавов базируется на уравнениях обобщенной кривой усталости (2.38).(2.40), (2.43), (2.45), (2.47) и методике оценки предельной амплитуды цикла напряжений.
Применительно к алюминиевым сплавам уравнения кривых усталости при асимметричных изгибе и растяжении-сжатии соответственно записываются в виде в виде
(2.54)
(2.55)
Экспериментальная проверка этих уравнений производилась путем сопоставления расчетных значений предельных амплитуд для долговечностей 105, 106, 107 и 108 циклов и опытных данных, упомянутых в разделе 2.4.1.
Статистический анализ показал, что уравнения (2.54) и (2.55) при отсутствии систематической ошибки обеспечивают оценку предельной амплитуды цикла для указанных выше долговечностей с относительной средней квадратической ошибкой, равной =12%, что лишь на 5-7% превышает погрешность определения предельной амплитуды цикла путем непосредственных испытаний на усталость серии из 8...10 образцов, как того требует действующий стандарт.
Для титановых сплавов уравнения кривых усталости при асимметричных изгибе и растяжении-сжатии соответственно имеют вид
(2.56)
и
(2.57)
Имеющиеся экспериментальные результаты удовлетворительно согласуются с выше приведенными уравнениями; относительное среднее квадратическое отклонение (ошибка) расчетных от экспериментальных значений предельных амплитуд не превышает 16...18%, что определяется в основном погрешностью эксперимента при испытании партии 8...10 образцов на одну кривую усталости.
Для расчетного построения кривых усталости при асимметричном нагружении, ординаты которых представлены в максимальных напряжениям, следует к левой и правой частям уравнений (2.52...2.57) прибавить значения среднего напряжения цикла .
Например, для случая уравнения (2.57) ординаты соответствующей кривой усталости должны подсчитываться по формуле
Аналогично можно поступить с уравнениями (2.52...2.56).