- •Самарский государственный университет путей сообщения
- •Оглавление
- •3.5. Расчёт планетарной передачи. Привод шуруповёрта шв-2м 51
- •1.1. Условия работы и требования к приводам
- •Такие условия эксплуатации неизбежно порождают серьёзные проблемы в работе приводов транспортных машин:
- •Широкие диапазоны нагрузок, скоростей и вообще всех параметров;
- •1.2. Классификация и особенности конструкции
- •2. Методика выбора оптимальных параметров привода
- •3. Расчёт и проектирование зубчатых передач
- •3.1. Особенности конструкции зубчатых передач
- •3.2. Материалы и общие принципы расчёта зубчатых передач
- •3.3. Расчёт закрытой цилиндрической зубчатой передачи.
- •3.4. Расчёт открытой цилиндрической зубчатой передачи.
- •По результатам расчёта выполняются рабочие чертежи (рис. 3.9).
- •3.5. Расчёт планетарной передачи. Привод шуруповёрта шв-2м
- •3.6. Расчёт волнового редуктора. Привод шлагбаума ша-8n
- •3.7. Расчёт закрытой конической передачи.
- •3.8. Расчёт червячной передачи. Механизм подъёма пути
- •3.9. Тепловой расчёт червячного редуктора. Привод лебёдки передвижения пакетов пути моторной платформы мпд
- •4. Расчёт и проектирование фрикционных,
- •4.1. Расчёт фрикционных передач
- •4.2. Расчёт ременных передач. Приводы вагонных
- •4.3. Расчёт зубчатоременных передач
- •4.4. Натяжные устройства ременных передач
- •4.5. Расчёт цепной передачи.
- •Контактные давления, соответствующие выбранным шагам цепи:
- •Проверяем цепь по допускаемой частоте вращения
- •– Диаметры делительных окружностей:
- •– Диаметры окружностей выступов:
- •5. Расчёт валов. Ведущий вал мультипликатора тркп
- •6. Расчёт и проектирование опор валов
- •6.1. Расчёт и выбор подшипников скольжения
- •6.2. Расчёт и выбор подшипников качения. Осевые подшипники привода euk
- •6.3. Особенности проектирования подшипниковых узлов
- •7. Расчёт и выбор муфт. Муфта привода рабочих механизмов
- •8. Расчёт ходовых винтов. Железнодорожный винтовой
- •9. Конструирование корпусов редукторов,
- •Для расчёта основных параметров типовых элементов корпуса необходимо знать: − межосевое расстояние или внешнее конусное расстояние (aw, Re);
- •10. Системы смазывания деталей приводов
- •11. Расчёт соединений деталей приводов
- •11.1. Расчёт сварного соединения. Уголковый кронштейн
- •11.2. Расчёт резьбовых крепёжных соединений,
- •11.3. Расчёт соединения с натягом. Посадка колеса на ось колёсной пары локомотива
- •Вычисляем коэффициенты радиусов
- •Определяем минимальный расчётный натяг
- •11.4. Расчёт шпоночных соединений
- •11.5. Расчёт шлицевого соединения. Хвостовик первичного вала
- •11.6. Расчёт штифтовых соединений
- •Проектированиеприводов машин и механизмов транспортной техники
- •443022, Г. Самара, Заводское шоссе, 18
7. Расчёт и выбор муфт. Муфта привода рабочих механизмов
шпалоподбивочной машины ШПМ-2
Упругие втулочно-пальцевые муфты (МУВП) получили широкое распространение благодаря простоте конструкции и удобству замены упругих элементов. Это особенно удобно при замене разрушенных резиновых втулок.
Рассмотрим пример выбора МУВП для привода рабочих механизмов (рис. 7.1) шпалоподбивочной машины ШПМ-2 [11, 33].
На фрагменте кинематической схемы машины показан двигатель 1, центральный карданный вал 2, центральный редуктор 3, в котором мощность может отбираться через цилиндрическую передачу на муфту сцепления для коробки передач, однако с центрального вала, через разветвляющую коническую передачу (Uкон= 1) поток мощности делится пополам и поступает к исполнительным органам левого и правого шпалоподбивочных механизмов по валам с короткими цилиндрическими хвостовиками 60 мм через две одинаковые упругие втулочно-пальцевые муфты 4, размеры которых необходимо определить.
Примем самые напряжённые условия расчёта МУВП, предполагая, что отбор мощности на коробку передач не производится и суммарный КПД всех механизмов (с учётом потерь в карданной муфте центрального вала, подшипниках, на смазку, в зубчатой муфте и конических передачах) не ниже 95%. Т.е. на каждую из обеих МУВП приходится мощность NМУВП = N·0,95/2 = 88·0,95/2 = = 41,8 ≈ 42 кВт.
До муфт частота вращения не понижается, примем её максимальной n = 1500 об/мин. Тогда вращающий момент, передаваемый каждой муфтой
MМУВП = NМУВП / (π · n/30) = 42000/ (π·1500/30) = 267,5 ≈ 270 Нм.
Рис. 7.1. Кинематическая схема машины ШПМ-2, фрагмент
При этих условиях выбираем по ГОСТ 21424-93 стандартную МУВП (табл. 7.1), передающую номинальный момент 500 Нм, предназначенную для закрепления полумуфтами на коротких (исполнение полумуфт 1) цилиндрических (исполнение муфты I) хвостовиках диаметром 60 мм.
Полумуфты изготавливают из чугуна марки СЧ20 или стали 30Л, пальцы из стали 45, упругие втулки из резины с пределом прочности на разрыв не менее 8 Н/мм2.
Таблица 7.1 Муфты упругие втулочно-пальцевые, ГОСТ 21425-93, основные размеры, мм | |||||||||||||||||||||||
Момент, Нм |
Угловая скорость, с–1 |
Отверстие |
Габариты |
Смещение валов | |||||||||||||||||||
d,d1 |
lцил |
lкон |
L |
D |
D0 |
Рад., Δr |
Угл., Δγ | ||||||||||||||||
31,5 |
≤ 670 |
16; 18; 19 |
28 |
18 |
60 |
90 |
20 |
0,2 |
1°30' | ||||||||||||||
63 |
≤ 600 |
20; 22; 24 |
36 |
24 |
76 |
100 | |||||||||||||||||
125 |
≤ 480 |
25; 28 30 |
42 58 |
26 38 |
89 121 |
129 |
28 |
0,3 | |||||||||||||||
250 |
≤ 400 |
32;35;36;38 40; 42; 45 |
58 82 |
38 56 |
121 169 |
140 |
28 |
1° | |||||||||||||||
500 |
≤ 380 |
40; 42; 45 |
82 |
56 |
169 |
170 |
36 | ||||||||||||||||
710 |
≤ 315 |
45; 48; 50 55; 56 |
82 |
56 |
170 |
190 |
0,4 | ||||||||||||||||
1000 |
≤ 300 |
50; 55; 56 60;63;65;70 |
82 105 |
56 72 |
170 216 |
220 | |||||||||||||||||
2000 |
≤ 240 |
63;65;71;75 80; 85; 90 |
105 130 |
72 95 |
218 268 |
250 |
46 | ||||||||||||||||
Примечание. 1. Муфты изготавливают двух типов: I – с цилиндрическим отверстием под вал; II – с коническим отверстием. 2. Возможны 4 исполнения полумуфт: 1 – с цилиндрическим отверстием для коротких концов вала, 2 – с цилиндрическим отверстием для длинных концов вала, 3 – с коническим отверстием для коротких концов вала, 4 – с коническим отверстием для длинных концов вала. В таблице приведены муфты исполнения 2 (на короткие концы вала). 3. Размеры b и B определяются по осевым размерам пальца, упругой и распорной втулок D0 = D – (1,5…1,6)d0, где d0 – диаметр отверстия под упругую втулку; dст = 1,6d(d1). 4. Пример условного обозначения муфты с номинальным вращающим моментом 250 Нм, ведущая полумуфта диаметром 32 мм типа I, исполнения 3, ведомая – диаметром d = 40мм, типа II, исполнения 2: Муфта упругая втулочно-пальцевая 250-32-I.3-40-II.2- ГОСТ 21424-93. | |||||||||||||||||||||||
| |||||||||||||||||||||||
Момент, Нм |
Пальцы |
Втулка упругая |
Втулка распорная | ||||||||||||||||||||
dп |
d0 |
lп |
l0 |
l1 |
l2 |
Z |
dв |
lв |
d1 |
t |
b |
dр |
S | ||||||||||
31,5 |
10 |
M8 |
42 |
28 |
2 |
2 |
4 |
19 |
15 |
14 |
5 |
2,5 |
14 |
4 | |||||||||
63 |
10 |
M8 |
42 |
28 |
2 |
2 |
6 |
19 |
15 |
14 |
5 |
2,5 |
14 |
4 | |||||||||
125 |
14 |
M10 |
63 |
45 |
2 |
2,5 |
4 |
27 |
28 |
20 |
7 |
3,5 |
20 |
5 | |||||||||
250 |
14 |
M10 |
63 |
45 |
2 |
2,5 |
6 |
27 |
28 |
20 |
7 |
3,5 |
20 |
5 | |||||||||
500 |
18 |
M12 |
82 |
59 |
3 |
2,5 |
6 |
35 |
36 |
25 |
9 |
4,5 |
25 |
6 | |||||||||
710 |
18 |
M12 |
82 |
59 |
3 |
2,5 |
8 |
35 |
36 |
25 |
9 |
4,5 |
25 |
6 | |||||||||
1000 |
18 |
M12 |
82 |
59 |
3 |
2,5 |
10 |
35 |
36 |
25 |
9 |
4,5 |
25 |
6 | |||||||||
2000 |
24 |
M16 |
102 |
75 |
3 |
3,5 |
10 |
45 |
44 |
32 |
11 |
6 |
32 |
8 |
Обозначение принятой муфты в документах:
Муфта упругая втулочно-пальцевая 500-60-I.1-60-I.1- ГОСТ 21424-93.
Контрольные вопросы
Какой тип муфт получил наиболее широкое распространение?
Какой параметр является определяющим при выборе муфты?
Из каких материалов изготавливают детали муфты?
Какая деталь муфты МУВП наиболее уязвима?
Как производится замена изношенных деталей МУВП?
Как расшифровывается обозначение МУВП в документах?