Спиглазов_Механика материалов для з.о
..pdfF2=15 кН |
F1=10 кН |
4R3π |
y |
d=15 см |
|
|
|
||
|
|
с |
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
b=1,5 м |
|
|
|
|
а=1 м |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25 |
10 |
эп. Q (кН) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
"+" |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
"-" |
"+" 0
"-"
10 эп. М (кН*м)
47,5
1. Строим эпюры Q и Mизг.
M zmax 47,5 кН м , Qmax 25 кН .
Определяем нормальные напряжения
|
|
|
|
|
M max |
|
, Wz |
π d 3 |
|
||
|
|
σmax |
z |
|
|
, |
|||||
|
|
Wz |
|
32 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
σ |
|
|
47,5 103 |
32 |
143, 4 МПа |
||||||
max |
3,14 0,153 |
||||||||||
|
|
|
|
|
Определяем касательные напряжения
|
|
|
Q S отс |
|
|
|
|
π d 2 |
4 d |
|
d 3 |
||||||||||||
τ |
|
|
|
z |
, S отс |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
||||||
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
Iz |
b |
|
|
|
|
z |
|
|
|
8 2 3 π 12 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
π d 4 |
, |
b d , |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
z |
64 |
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
τ |
|
|
|
Q 64 d |
3 |
|
1,7 |
Q |
, |
|
|
|
||||||||
|
|
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
12 π d 5 |
|
d 2 |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
τmax 1,7 |
|
47,5 103 |
|
3,58 МПа . |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9.7. Напряжение в наклонных сечениях при изгибе. Главное напряжение.
Воспользуемся теорией для плоского напряженного состояния
|
|
|
|
|
|
|
|
σ1 σ2 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
σ |
max |
|
|
σ σ |
2 |
2 |
4 τ2 , |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
min |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
σ1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σ 2 |
4 τ2 . |
|||||||
σ |
2 |
, σ |
max |
|
|
|
σ 2 |
4 τ2 |
, τ |
max |
|||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
2 |
|
1 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
min |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9.8. Рациональная форма сечения балки.
Из формулы для определения нормальных напряжений можно сделать следующий вывод: чем больше осевой момент инерции у сечения, тем меньше величина напряжений, следовательно, рациональными при изгибе будут такие сечения, у которых, при одинаковой площади сечения, материал «максимально удален» от нейтральной линии или центра тяжести.
σmax |
M max |
y |
max |
, Iz y2dA . |
||||||||||||||||||||||||
|
z |
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
Iz |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
более рациональная форма
Расчет рациональных форм сечений при изгибе балок из хрупких материалов сводится к тому, что бы подобрать такое сечение, в котором опасное состояние для растянутых и сжатых волокон наступало бы одновременно.
|
|
|
с |
|
|
|
р |
|
|
|
|||
|
|
|
σ |
|
|
3 |
σ |
|
, |
|
|
|
|
σc |
|
|
σ |
|
|
|
yс |
|
|
σc |
|
||
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
. |
ymax |
|
ymax |
ymax |
σ |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
с |
|
|
|
р |
|
|
|
р |
|
|
|
р |
|
9.9. Расчет на прочность при изгибе
9.9.1. Изгиб балок
При изгибе балок в поперечном сечении возникают нормальные напряжения двух знаков: отрицательные (сжатие) и положительные (растяжение). Тогда в общем случае условие прочности при изгибе по нормальным напряжениям имеет вид:
σmax σ |
|
; |
σmax |
|
σ |
. |
|
p |
|
p |
|
c |
|
c |
Т.е. сравнение с допускаемыми напряжениями осуществляется как максимальных сжимающих, так и максимальных изгибающих напряжений в сечении.
Окончательно при изгибе балок получим:
|
|
|
|
|
ymax |
|
|
|
|
σmax M |
|
|
р,с |
σ |
|
|
|
z |
|
||||
|
|
p,c |
|
|
|
р,с |
|
|
|
|
|
|
Iz |
|
|
где |
ymax |
– соответственно, максимальные расстояния от оси изгиба до дочек |
|||||
|
р,с |
|
|
|
|
|
|
наиболее удаленных от нее в сторону растянутых и сжатых волокон
а) Балки из материалов с равной прочностью при растяжении и сжатии
Условие прочности:
|
|
|
|
|
σmax M |
|
|
ymax |
|
σ |
||
|
|
|
|
|
z |
Iz |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или σ |
max |
|
M zmax |
|
σ , |
||
|
|
|
|
|
|
|
Wz |
|
||||
где |
Wz |
Iz |
– под y |
max |
понимают расстояние от центральной оси сечения до |
|||||||
ymax |
|
наиболее удаленной точки сечения. При этом не имеет значение в растянутой или сжатой зоне сечения находится эта точка.
Данное условие прочности позволяет решать все типы задач, что и условие прочности при растяжении:
1.Проверочные расчеты;
2.Конструкционные расчеты;
3.Монтажные расчеты (проверка несущей способности);
Подборе сечения из стандартного проката (конструкционный расчет):
1. Из условия прочности определяем требуемое значение осевого момента сопротивления:
M max
Wz z ;
σ
2. Из справочных таблиц (по ГОСТ) выписывают ближайшее меньшее и ближайшее большее значение Wz для стандартных профилей.
Например:
–расчетное значение Wz = 189 см3;
–из таблицы для двутавров:
I №20 – Wz = 184 см3;
II№20а – Wz = 198 см3;
3.Для меньшего профиля вычисляют максимальные напряжения и опреде-
ляют процент перегрузки:
%П |
σmax σ |
100% 5% |
||
σ |
|
|||
|
|
4.Если перегрузка превышает [5%], то используют профиль с большим Wz.
5.Из справочника выписывают площадь поперечного сечения балки.
Подбор сечений в виде простых фигур (круг, прямоугольник и т.д.):
1. Определяют требуемое значение осевого момента сопротивления (или инерции) используя условие прочности:
M max
Wz z ;
σ
2. По известному значению момента сопротивления рассчитывают размеры поперечного сечения:
Mи 0 |
– положительное |
1 |
y |
1 |
эп. σ, Па |
(Mmax (+)) |
|
|
и |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
значение |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
сжатие |
|
c |
z |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
растяжение |
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
"-" 0 "+" |
Вдоль линии 1-1 точки испытывают напряжения сжатия, величиной:
|
max |
σ1-1 |
|
|
M max( ) |
|
|
|
|
|
и |
y1; |
|
||||
|
σc |
|
|
Iz |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вдоль линии 2-2 точки испытывают напряжения сжатия, величиной: |
||||||||
|
max |
σ2-2 |
|
M max( ) |
|
|
||
|
и |
y2 ; |
|
|||||
|
σp |
|
Iz |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. определим σmax |
и σmax в сечении с M max( ) : |
|
||||||
p |
c |
|
|
|
|
и |
|
|
Mи 0 – отрицательное |
1 |
|
|
|
y |
1 |
эп. σ, Па (Mиmax (-)) |
|
|
|
|
|
|
||||
значение |
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
растяжение |
|
|
|
|
c |
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
сжатие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
|
"-" 0 "+" |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вдоль линии 1-1 точки испытывают напряжения растяжение, величиной: |
||||||||
|
max |
σ1-1 |
|
|
M max( ) |
|
|
|
|
|
и |
y1; |
|
||||
|
σp |
|
|
Iz |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вдоль линии 2-2 точки испытывают напряжения сжатия, величиной: |
||||||||
|
max |
σ2-2 |
|
|
M max( ) |
|
|
|
|
|
и |
y2 ; |
|
||||
|
σc |
|
|
Iz |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
3) по полученным значениям проверяют прочность балки.
в) Расчет на прочность рамных конструкций
В отдельных стержнях рамы кроме изгибающих моментов действуют и продольные нагрузки. От этих обоих ВСФ в поперечных сечениях возникают нормальные напряжения, следовательно, сумарные напряжения в сечении получают сложением этих компонент с учетом знаков:
σ σи σр,с σ ,
σE M |
|
|
y |
E |
12,5 |
103 |
5 102 |
|
127,3 106 Па 127,3 МПа; |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
и |
|
z |
|
|
I |
z |
|
|
490,9 10 8 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σE |
N |
|
|
|
50 103 |
|
6, 4 106 |
Па 6, 4 МПа; |
|
|
||||||
р |
A |
|
|
|
78,5 10 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
суммарные напряжения: |
σE σE |
σE |
127,3 6,4 133,7 МПа; |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
р |
|
|
|
– точка D: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
σD M |
|
|
y |
D 12,5 103 |
5 102 |
127,3 106 |
Па 127,3 МПа; |
|
||||||||
|
|
|
10 8 |
|
||||||||||||
и |
|
|
|
z |
|
I |
z |
|
|
490,9 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σD |
N |
|
|
|
50 103 |
|
6, 4 106 |
Па 6, 4 МПа; |
|
|
||||||
р |
A |
|
|
|
78,5 10 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
суммарные напряжения: σD σD |
σD |
127,3 6,4 120,9 МПа; |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
р |
|
|
|
|
|
|
y |
|
D |
|
127,3 |
эп. σи, Па |
эп. σр, Па |
120,9 эп. σ, Па |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6,4 |
|
|
D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
c |
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
"-" 0 "+" 127,3 "-" 0 "+" |
"-" 0 "+" |
133,7 |
9.10. Вопросы для самоконтроля.
1.Общие положения.
1.1.Понятие изгиба.
1.2.Виды изгиба.
1.3.Чистый изгиб.
1.4.Поперечный изгиб.
1.5.Продольный изгиб.
1.6.Продольно-поперечный изгиб.
1.7.Прямой (плоский) изгиб.
1.8.Косой изгиб.
1.9.Пространственный изгиб.
2.Построение эпюр ВСФ для балок, работающих на изгиб (см. раздел 2 конспекта).
3.Определение нормальных напряжений при изгибе.
3.1.Вывод формулы нормальных напряжений (Чистый изгиб), основные допущения.
3.2.Понятие нейтрального слоя.
3.3.Понятие нейтральной линии.
3.4.Радиус кривизны и кривизна нейтральной линии.
3.5.Деформации при изгибе и их связь с геометрией поперечного сечения.
3.6. Формула нормальных напряжений при изгибе. 3.7. Связь нормальных напряжений с ВСФ.
3.8. Условия прочности при изгибе, две формы.
3.9. Эпюра нормальных напряжений по высоте сечения. 4. Поперечный изгиб.
4.1. Деформирование балки при поперечном изгибе, виды напряжений.
4.2. Основные допущения при поперечном изгибе.
4.3. Расчет нормальных напряжений при поперечном изгибе. 4.4. Расчет касательных напряжений при поперечном изгибе.
4.5. Формула Журавского для касательных напряжений при изгибе. 4.6. Эпюра касательных напряжений по высоте сечения.
4.7. Примеры использования формулы Журавского при изгибе. 5. Напряжение в наклонных сечениях при изгибе. Главное напряжение.. 6. Рациональная форма сечения балки.
7. Расчет на прочность при изгибе.
7.1. Типы решаемых задач при расчете на прочность.
7.2. Изгиб балок из материалов с равной прочностью при растяжении и сжатии.
7.3. Подбор сечений из простых геометрических фигур. 7.4. Подборе сечения из стандартного проката
7.5. Изгиб балок Материалы с разными значениями допускаемых напряжений при растяжении и сжатии ( σ p σ c ).
7.6.Расчет на прочность рамных конструкций
8.Примеры расчета на все типы изгиба.
8.1.Типы решаемых задач при расчете на прочность.
8.2.Нормальные напряжения при совместном действии изгиба с растяжением, эпюры.
8.3.Условие прочности для рамных конструкций
К содержанию
10. Деформации и перемещения при поперечном прямом изгибе.
10.1. Общие понятия. Условие жесткости.
Под действием внешних сил балка искривляется, сечение балки начинает перемещаться и при этом поворачивается. Поэтому часто бывает необходимо обеспечить не только прочность, но и жесткость балки – прогиб не должен превышать установленного допускаемого значения. Допускаемое значение прогиба [y] определяется из конструктивных соображений, однако для большинства балок вводят эмпирические значения:
а) для балок на двух опорах прогиб не должен превышать 1/400 от длины пролета (расстояние между двумя опорами):
|
|
y |
l |
; |
|
|
|
|
400 |
|
|
||
б) для консольных балок прогиб не должен превышать 1/100 их длины: |
||||||
|
|
y |
l |
; |
|
|
|
|
100 |
|
|
||
Таким образом, условие жесткости балки имеет вид: |
|
|||||
|
|
ymax y |
|
|
||
Рассмотрим прямой поперечный изгиб. |
|
|
|
|||
|
ρ |
|
|
C' |
|
|
|
θ |
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
||
y |
y |
B' |
|
θ |
f |
|
|
|
δ |
|
|
|
|
|
|
δy |
|
|
C |
x |
|
|
|
|
|
|
|
O |
|
δr |
B |
|
F |
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
|
|
|
|
Под действием силы F первоначальная ось OBC балки превращается в кри-
вую OB`C`.
Ось балки в деформированном состоянии называется изогнутой осью или
упругой линией балки.
При поперечном изгибе в отличие от чистого изгиба поперечные сечения не остаются плоскими. Поэтому под перемещением сечения понимают перемещение его центра тяжести, а под углом поворота – угол при котором поворачивается при изгибе нормаль, проведенная к оси балки в заданной точке сечения (между начальным и конечным ее направлениями).
Так как при изгибе балки длина нейтральной линии остается постоянной, то наблюдается горизонтальное и вертикальное смещение точек балки.
На рисунке центр тяжести произвольного поперечного сечения (точка В) перемещается на расстояние и занимает положение B`.