Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_6108
.pdf
Эффекты трения, замедляющие быстрое прохождение топлива через канал такого малого диаметра,
вызывают нагрев топлива при его прохождении. Увеличив длину такого небольшого воздуховода до
достаточного уровня, можно добиться того, чтобы топливо нагревалось в процессе прохождения, и его
конечная температура значительно превышала температуру воспламенения после полного прохождения
воздуховода.
Разумеется, следует понимать, что на практике, по крайней мере в промышленных масштабах, было бы
невозможно просверлить отверстия такого малого диаметра и такой большой длины, какие необходимы.
Кроме того, было бы столь же сложно вытянуть трубчатый элемент с таким малым внутренним диаметром,
который при этом обладал бы хоть какой-то степенью однородности поперечного сечения и необходимой
степенью устойчивости к истиранию или эрозии под воздействием топлива.
Вместо использования таких сложных и в остальном неприемлемых способов получения узких и длинных
каналов для нагрева топлива за счет трения, я предпочитаю формировать такие каналы новым способом,
предложенным в данной работе. Таким образом, на фиг. 2 центральная деталь 19 имеет легкую непрерывную
спиральную канавку, поверхность которой обработана механическим способом, предпочтительно после чего
она шлифуется для обеспечения плотного скользящего соединения с отверстием в корпусной части 14.
Благодаря этой новой конструкции стенки или поверхности канала 18 могут быть лучше приспособлены для
противостояния эрозии, сопровождающей воздействие топлива, проходящего мимо них, поскольку как
основная часть 19, так и корпус 14 могут быть надлежащим образом подвергнуты термообработке и
упрочнению без засорения канала окалиной, которая обычно образуется в результате таких процессов
упрочнения.
Кроме того, в случае попадания твердых посторонних частиц через фильтр (не показан на чертежах),
установленный в топливопроводе 11, и закупорки небольшого воздуховода 18, основной элемент 19 может
быть извлечен, а воздуховод очищен от засоряющих частиц.
Следует особо отметить, что функция длинной канавки 18 заключается в повышении температуры топлива
при его прохождении через неё. Я предпочитаю, чтобы канавка или воздуховод 18 имели форму спирали,
чтобы обеспечить максимальную длину воздуховода в максимально концентрированной области.
<Описание/Классификация. Страница номер 4>
Например, длинный канал 18, изображенный в виде спирали, может быть выполнен иным образом, чтобы
проходить параллельно продольной оси сердцевины части 19 в виде прямой канавки в форме желоба. Также
длинные протоки такого малого размера могут образовываться между сопрягаемыми частями различной
формы. чем те, что показаны на чертежах. Таким образом, на одной стороне плоской дискообразной детали
или на конце цилиндрической детали может быть выточена, отштампована, вытравлена или иным образом
вдавлена длинная небольшая канавка или канал в прилегающей к ней поверхности в виде спирали на плоской
поверхности или иным образом. Указанная соприкасающаяся поверхность будет плотно прижата к
сопрягаемой поверхности, образуя длинный канал небольшой боковой площади или ряд таких каналов. Кроме
того, центральная деталь 19 на рис. 2 может иметь другую форму; она может быть конической, а не
цилиндрической, в этом случае она будет соединяться с конической просверленной частью корпуса 14.
Предлагаемые здесь спиралевидные или желобовидные каналы предназначены не просто для
функционирования в качестве проводников, но и для создания желаемого эффекта нагрева топлива. Этот
эффект достигается за счет малого поперечного сечения и большой длины, в отличие от прежних методов,
когда каналы просто вращались без учета эффекта нагрева.
Что касается конструкции отопительных каналов 18 — их количества, длины, формы и площади поперечного
сечения — очевидно, что они должны допускать значительные вариации для наилучшего учета различных и
неизбежно связанных с этим дополнительных факторов, таких как: размер и тип двигателя; диапазон
скоростей и/или нагрузок, при которых предполагается работать двигателю; относительное содержание
абразивных веществ в топливе, которое может сделать желательным, если не необходимым, снижение
скорости потока через трубопровод для минимизации эрозионного воздействия на стенки трубопровода;
марка используемого топлива и т. д.
Совершенно очевидно, что практически любые желаемые эффекты трения, ограничения потока и нагрева
могут быть достигнуты с помощью канала или сопла, практически не имеющего длины, но имеющего
бесконечно малый диаметр, и, следовательно, требующего соответственно высокой и чрезмерной скорости
потока через него.
Такой короткий отопительный канал — из-за его ничтожно малого диаметра и высокой скорости потока —
очевидно, был бы непрактичен в коммерческих условиях по любой из трех причин: во-первых, сложность,
если не невозможность, создания и поддержания такого ничтожно малого диаметра канала; во-вторых,
сложность, если не невозможность, предотвращения засорения такого малого отверстия твердыми
частицами, переносимыми топливом.
Третий фактор – чрезмерное эрозионное воздействие и расширение канала вследствие неизбежно высокой
скорости потока в настоящее время.
Однако, как станет очевидно, любой желаемый эффект трения, ограничения потока и нагрева может быть
достигнут с помощью трубопровода, подобного 18, который имеет достаточно большие размеры, чтобы
преодолеть вышеупомянутые нежелательные особенности, просто за счет соответствующего увеличения
длины по сравнению с вышеупомянутым коротким соплом с бесконечно малым диаметром.
Иными словами, эффект трения, сопровождающий принудительное течение заданного объема жидкости с
заданной вязкостью, является функцией трех основных переменных, а именно: длины канала, площади
поперечного сечения канала и скорости потока. Кроме того, любой желаемый эффект трения Руида может
быть достигнут простым изменением одной или нескольких из этих переменных в соответствии с известными
гидравлическими соотношениями.
Учитывая вышеизложенное и для того, чтобы дать ясное понимание способа практического применения моего
изобретения, я сейчас опишу процедуру применения моего изобретения к одноцилиндровому однотактному
двухтактному двигателю мощностью 10 л.с., работающему со скоростью 1000 об/мин, и для использования
газойль, имеющий удельную плотность 0,0875 (т.е. объем 0,0183 кубических фута на фунт), температуру
самовоспламенения или самопроизвольного сгорания 4730 °F и среднюю удельную теплоемкость 0,0183
кубических фута на фунт. 50 Б. Т. ТТ.
Предположим, что расход топлива составляет 0,40 фунта. Расход топлива в час при полной нагрузке 10 л.с.
составит 4,0 фунта, что соответствует объему примерно 0,002 кубических дюйма указанного топлива,
впрыскиваемого в течение каждого цикла сгорания.
Тепло, выделяемое при повышении температуры вышеуказанного топлива от температуры подачи 700 °F до
температуры, скажем, на пятьдесят градусов выше его температуры самовоспламенения 473 °F, составит:
[473 + 50 - 70 °F x M 50 B. T. U. 1 = 226,5 (B. T. TT./фунт топлива). Механический эквивалент вышеуказанного:
тепло, подводимое к топливу, генерируемое трением жидкости, сопровождающим поток топлива через
нагревательный трубопровод 18 и распылительную форсунку 23, составляет: [226,5. 5 (БТЕ/млн единиц
топлива) 1x : [778 (фунт-фут на БТЕ) 1 = 116; 500 фунт-фут на фунт топлива. Давление, которое необходимо
приложить к топливу при его поступлении в отопительный трубопровод 18 с помощью плунжера топливного
насоса 12 дюймов:
<Описание/Классификация. Страница номер 5>
Для повышения температуры с 700 °F до 5230 °F с помощью трения жидкости потребуется: L176, 500 (футов)
фунты на фунт топлива) Дж [0,0183 (куб. фут на фунт топлива)] = 9 650 000 фунтов на кв. фут. vL 9 650 000
(фунтов на кв. фут) 144 фута (кв. дюйм на кв. фут) = 67 000 фунтов на кв. дюйм.
Таким образом, на каждые 1000 фунтов на квадратный дюйм давления топлива за счет трения жидкости
происходит приблизительное повышение температуры топлива на 6. 750 Ф.
Предполагается, что период подачи топлива в камеру сгорания 24 начинается в основном после завершения
такта сжатия. приводной поршень и продолжает вращаться, скажем, еще 36 градусов после этого. Таким
образом, продолжительность подачи топлива составляет [sMio] -- Таким образом, скорость подачи топлива —
при условии желаемой равномерной скорости подачи в течение всего периода подачи — составляет 0,002
куб. дюйма топлива за 0,006 секунды, или 0,333 куб. дюйма в секунду.
Предположим, что в настоящее время желательно обеспечить скорость потока топлива через
распылительную форсунку 23 около 550 футов 1 сек. Диаметр указанной форсунки 23 составляет
приблизительно 0. 008". Длина указанной распылительной форсунки 23 составит приблизительно 0,125
дюйма — как длина форсунки, так и скорость потока в настоящее время приблизительно соответствуют
обычной практике впрыска твердых частиц в высокоскоростные двигатели.
В настоящее время имеется очень мало достоверных данных о точном влиянии трения, возникающего при
подаче высокоскоростного мазута через трубопроводы малого диаметра или распылительные форсунки,
используемые, например, при впрыске твердых частиц. Однако известно, что давление составляет от 5000 до
10000 фунтов. для подачи масла, например газойля, через распылительную форсунку с диаметром 0,008
дюйма и длиной около 0,12511 дюйма и расходом приблизительно 550 футов/сек требуется в среднем 7500
фунтов на квадратный дюйм — или, скажем, в среднем 7500 фунтов на квадратный дюйм.
Принимая максимальное давление 10 000 фунтов/кв. дюйм, максимальный тепловой эффект за счет трения
жидкости составит [10 000] x [6,75 на тысячу фунтов давления] °F, или примерно 680 °F. Повышение
температуры выше температуры подачи 700 °F приведет к повышению температуры всего на 1380 °F. То есть,
такое повышение температуры топлива за счет трения жидкости, которое может быть связано с
существующими методами впрыска твердых топлив, где используемое давление редко превышает 10 000
фунтов/кв. дюйм, совершенно недостаточно для достижения основной цели моего настоящего изобретения, а
именно: повышения температуры топлива до уровня, достаточного для превышения температуры
самовозгорания, без обязательного использования чрезмерно высоких степеней сжатия, характерных для
методов впрыска твердых дизельных топлив.
При проектировании отопительного канала 18, частью которого можно считать распылительную форсунку 23,
соединенную с ним последовательно, я предпочитаю рассчитывать его размеры таким образом, чтобы общий
объем канала и форсунки был несколько меньше объема топливной смеси, подаваемой в камеру сгорания за
один цикл.
Это необходимо для того, чтобы в резервуаре оставалось минимальное количество нагретого топлива.
участок канала между циклами впрыскивания цинка в последовательных циклах.
Учитывая вышеизложенное. Я опишу конструкцию воздуховода 18 для вышеупомянутого иллюстративного
двигателя, когда объем топлива на единицу объема составляет 0,002 куб. дюйма при полной нагрузке и около
0,0006 куб. дюйма при четверти нагрузки при той же скорости.
Предположим предварительно, что воздуховод IS имеет ту же площадь поперечного сечения, что и
распылительная форсунка 23, а именно: 0. 00005 кв. дюймов. Трубопровод или канал такого размера
обеспечит рассеивание давления, эквивалентного примерно 10 7500 фунтам. Искв. дюйм на каждые 0,12511
его длины. Исходя из этого и вычитая 7500 фунтов/кв. дюйм на падение давления в сопловой части 23, длина
воздуховода 18 должна составлять: [67, X0. 125"] =8. 94 x 0. 125" =1. 12" 7, 500 Однако, чтобы минимизировать
эрозионное воздействие и износ, я могу увеличить указанную площадь поперечного сечения с 0,00005 кв.
дюймов до, скажем, 0,00010 кв. дюймов, чтобы тем самым снизить скорость потока в канале 18 с 550 фут/сек
до 275 фут/сек.
Для удвоения площади поперечного сечения воздуховода 18 потребуется более чем удвоить длину 1,12
дюйма, как показано выше. В общих чертах, длина расширенного воздуховода составит приблизительно от 2
до 4 дюймов, и наиболее точное значение для этого можно определить с помощью реальных
экспериментальных испытаний.
Если взять наибольшую длину, т.е. dz, то объем воздуховода 18 составит Tbp 4 x 0,00010 кв. дюймов или
0,0004 куб. дюймов. Это увеличило объем распылительной форсунки части 23, а именно: 0. 125/1 x 0,00005 кв.
дюйма или 0,0000063 куб. дюйма дает объем воздуховода, равный
<Описание/Классификация. Страница номер 6>
I 0. 0004063 мкМ, что составляет примерно 20% от объема топлива, загружаемого за цикл при полной
нагрузке.
Что касается степени сжатия воздуха, подаваемого в камеру сгорания до впрыска топлива в соответствии с
моим процессом, то она не обязательно должна быть такой же жесткой, как в дизельном процессе, и может
представлять собой любую степень сжатия, какой бы высокой или низкой она ни была, которая приведет к
оптимальному соотношению между термическим КПД и механическим КПД. В приведенном выше примере
давление в цилиндре будет составлять, скажем, от 100 до 250 фунтов/кв. дюйм.
В заключение, и в частности, обращаясь к схеме, изображенной на рис. 2, для рассмотренного выше случая
двигателя мощностью 10 л.с. будут применимы следующие приблизительные данные.
площадь поперечного сечения полукруглый спиральный трубопровод 18--0,00010 кв. дюймов.
Длина спирального трубопровода 18---3,5–4 дюйма. Скорость топлива, проходящего по трубопроводу,
составляет 18 275 фут/сек.
Диаметр круглой распылительной форсунки 23 - 0,008" Длина круглой распылительной форсунки 23-0. 125"
Давление, создаваемое насосом 12 для топлива, поступающего в воздуховод 18 через подающий
трубопровод 17, составляет 67 000 фунтов/кв. дюйм.
Падение давления при прохождении через 18--59, 500..,.
Падение давления, сопровождающее прохождение через 23--7, 500 Температура, до которой топливо с
удельной массой 0,875 и удельной толщиной 0,5 повышается за счет трения перед подачей в камеру сгорания
24 523. aq F.
Дополнительные рекомендации по конструированию двигателя можно получить, исходя из известного факта,
что керосин самовоспламеняется на воздухе при нормальных температурах и давлениях при выпуске через
небольшое отверстие при начальном давлении от 3000 до 4000 атмосфер. Температура самовоспламенения,
как было установлено, достигала 300 °C и даже ниже. Исходя из этих установленных фактов, пропорции
воздуховода могут быть определены в соответствии с другими определяющими факторами. <img
file="img00060003.tif" frnum="0003" he="023" id="00060003" img-format="tif" pgnum="0006" wi="070"/>
В данном случае, когда чрезвычайно тонкий, похожий на проволоку поток жидкого топлива проталкивается
через длинный трубопровод с высокой скоростью, каждый последующий участок потока или столба топлива
подвергается постоянному трению и, следовательно, тепловому воздействию при движении мимо стенок
указанного трубопровода.
Хотя каждый последующий участок поверхности стенки воздуховода также подвергается аналогичному
трению от движущегося по нему топлива, стенки воздуховода нагреваются далеко не в той же степени, что и
соответствующие участки потока топлива. Это происходит главным образом потому, что каждый участок
воздуховода постоянно подвергается охлаждающему воздействию со стороны поступающих и несколько
более холодных участков потока топлива.
Важно также отметить, что поток топлива проходит через воздуховод с такой высокой скоростью и за такой
короткий промежуток времени, что практически отсутствует возможность передачи тепла от движущегося
потока топлива к поверхностям воздуховода.
В этой связи следует понимать, что значительная часть нагрева, оказываемого на поток топлива, обусловлена
не только трением о стенки канала, но и* вторичным внутренним трением внутри самого топлива. Иными
словами, трение о стенки воздуховода приводит к тому, что слой топлива, прилегающий к стенкам
воздуховода, движется с меньшей скоростью, чем внутренние слои топливного потока.
Такое действие создает фракционные эффекты между различными внутренними и внешними слоями
топливного потока, которые называются внутренним трением, поскольку они происходят в самом потоке
движущегося топлива.
Как уже упоминалось, топливо подвергается огромному давлению; следовательно, топливо, находясь под
таким давлением, может нагреваться значительно выше температуры, при которой обычно происходит
деструктивная перегонка при атмосферном давлении, без образования таких дефектов, которые могли бы
засорить воздуховод и сопло.
Следует понимать, что разные сорта жидкого топлива, особенно более тяжелые сорта так называемого
«мазута», требуют большего нагрева и, следовательно, большей скорости потока через отопительный канал
18, чем другие, более легкие и летучие виды топлива, и наоборот. Таким образом, на рис. 1 поршень 12
топливного насоса совершает возвратно-поступательные движения благодаря кривошипообразному
приводному элементу 27, который приводит в движение звено 28 вокруг его точки опоры 29 на подвесном
рычаге 30. Подвесной рычаг 30 сам по себе приспособлен для вращения вокруг неподвижной точки опоры 31,
а также для взаимодействия с зубчатым управляющим квадрантом 32.
Поворотные регулировки рычага 30 изменяют вертикальное положение вырезанной части вкладыша 28 и
вызывают удлинение или укорачивание расстояния между рабочими шарнирами 29 и 38, что, соответственно,
приводит к увеличению или уменьшению скорости вращения.
<Описание/Классификация. Страница номер 7>
возвратно-поступательное движение сустава 38. Иными словами, поскольку без такого изменения скорость
насоса прямо пропорциональна скорости двигателя, который его приводит в движение, рычаг 30 будет
находиться в положении, показанном линией 33, при САМОЙ МЕДЛЕННОЙ скорости вращения, в положении,
соответствующем полной линии, при ПОЛНОЙ скорости вращения и в промежуточных положениях при
промежуточных скоростях вращения.
Соединительная тяга 34 предназначена не только для перемещения топливного плунжера 12 с различной
скоростью, но и для предотвращения передачи боковых сил указанному плунжеру, что достигается с помощью
качающейся опорной тяги 35 и направляющей крестовины 36.
Точки равновесия коленчатого вала 39 силового поршня и коленчатого вала 41, приводящего в движение
топливный насос, смещены по фазе примерно на 90 градусов. Благодаря такой конструкции топливный насос
приспособлен для обеспечения практически равномерной подачи топлива к топливной форсунке 14,
поскольку подача топлива происходит лишь в течение сравнительно небольшого промежутка времени, когда
коленчатый вал 41 проходит через область своей средней части хода. Иными словами, указанное выше
среднее положение коленчатого вала 41 совпадает с верхней мертвой точкой силового коленчатого вала 39,
то есть с соответствующей точкой подачи топлива. Следует понимать, что мое изобретение не
ограничивается применением в связи с двигателями описанного выше типа, но может быть применено,
например, к другим двигателям внутреннего сгорания, таким как турбины внутреннего сгорания, в которых
топливо впрыскивается в камеру сгорания, содержащую газ, включающий среду, способную поддерживать
горение, и воспламеняется; кроме того, помимо использования моего способа осуществления воспламенения
топлива в «работающем» двигателе, его можно с успехом использовать для запуска больших двигателей
внутреннего сгорания вместо, как это обычно бывает, запуска путем подачи сжатого воздуха в силовые
цилиндры и первоначальной работы двигателя в качестве воздушного двигателя.
Подробно описав и определив природу моего изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что то, что
я заявляю, это: 1. Способ воспламенения топлива в двигателе внутреннего сгорания путем постепенного
впрыскивания жидкого топлива в камеру сгорания, содержащую сжатый газ, включающий среду, способную
поддерживать горение, характеризующийся тем, что топливо нагревается до температуры
самовоспламенения за счет трения, возникающего при его введении под высоким давлением в камеру
сгорания через инжекционное устройство, сконструированное с топливным каналом или каналами
чрезвычайно малого поперечного сечения, благодаря чему топливо самопроизвольно воспламеняется за счет
своей температуры и содержащегося в нем тепла, выделяемого при таком введении, независимо от того,
достаточно ли температуры сжатого газа в цилиндре для воспламенения топлива или нет.
2.
Устройство U-образного выжигания, сконструированное таким образом, чтобы осуществить способ
воспламенения топлива согласно п. 1.
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_289414.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=289414&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB289414A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата проведения конвенции (Венгрия): 26 апреля 1927 года.
289,414 Дата подачи заявления (в Соединенном Королевстве): 26 апреля 1928 года. № 12301/128.
Окончательная версия принята к публикации: 26 июля 1929 года.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования в обработке веществ, содержащих ненасыщенные углеродсодержащие соединения, с
целью изменения их физических свойств.
(Доктор Луг.) Л. Асло Аувер, проживающий по адресу Йокайячца, 42, Будапешт, Венгрия, гражданин Венгрии,
настоящим заявляет о характере данного изобретения и способе его осуществления, которые будут подробно
описаны и установлены в следующем заявлении:
Изобретение относится к усовершенствованиям в обработке продуктов, полученных в процессе, при котором
ненасыщенные углеродсодержащие соединения модифицируются по вязкости, температуре плавления и
другим физическим свойствам путем обработки под воздействием тепла металлом, оксидом или гидроксидом
металла, органическим основанием или комбинацией любых двух или более из этих реагентов. Например,
известно, что льняное масло можно превратить в продукт, пригодный для использования в производстве
льна, путем кипячения масла с металлическим магнием или металлическим железом: однако продукты,
полученные таким способом нагревания в присутствии ниодирующих агентов (далее именуемые процессами
описанного типа), во многих случаях обладают следующими свойствами.
Нежелательным свойством является склонность к плавлению или размягчению под действием тепла, даже
при сравнительно низкой температуре, и именно преодоление этой трудности является целью настоящего
изобретения.
Согласно настоящему изобретению, процесс описанного типа характеризуется тем, что модифицированный
материал подвергается последующей обработке с помощью а.
Вещество, способное поставлять серу к материалу, например, сама сера, хлорид серы или подобное
соединение серы.
Увлажняющая обработка может проводиться в холодном состоянии или при воздействии тепла: например,
хлорид серы или другой увлажняющий агент могут быть добавлены к обрабатываемому материалу и просто
смешаны с ним в холодном состоянии, либо серосодержащая смесь может быть расплавлена или
прокипячена.
При необходимости, для обеспечения, содействия или облегчения полного распределения сероводорода по
всей массе обрабатываемого материала, может быть использован общий растворитель для сероводорода и
материала, причем растворитель [Pi-ice 1/-] может быть добавлен либо отдельно от сероводорода, либо
последний может быть добавлен к обрабатываемому материалу в виде раствора в используемом
растворителе. Уайт-спирит является подходящим растворителем в случае масел, если в качестве
серосодержащего агента используется хлорид серы. Если в качестве сульфидирующего агента используется
сама сера, то ее удобно добавлять к обрабатываемому материалу в виде раствора в сероуглероде. 65.
Если в качестве серосодержащего агента используется вещество, вызывающее выделение газов в процессе
обработки, например, сера, при которой выделяется сероводород, или хлорид серы, при котором в
газообразном состоянии выделяется соляная кислота, то процесс лучше всего проводить в формах под
давлением.
Обработка сульфидированием может быть ускорена добавлением небольшого количества ускорителя, такого
как гексаметилентетрамин, анилин, дифенилгуанлидин и подобные ускорители, используемые в резиновой
промышленности.
Изобретение в целом применимо к обработке природных и промышленных продуктов, содержащих
ненасыщенные соединения, которые являются жидкими при обычной комнатной температуре или которые
плавятся или размягчаются под воздействием тепла, например, жирные масла, минеральные масла и
канифоли.
Для производства пластмассовых материалов, помимо реагентов, используемых в соответствии с
изобретением, в реакционную массу могут быть добавлены наполнители. 90 Приведенные ниже примеры
иллюстрируют изобретение, однако следует понимать, что изобретение не ограничивается конкретными
приведенными примерами ни в отношении исходного обрабатываемого материала, ни в отношении
используемых реагентов, температуры и других условий реакции.
ПРИМЕР 1.
Части касторового масла кипятят в соотношении 100 к 4 частям металлического кальция под пониженным
давлением до тех пор, пока металл полностью не растворится и выделение водорода не прекратится. После
охлаждения реакционную массу нагревают до 1400 °C и смешивают с 200 частями оксида железа 289,414
(наполнитель), 4 частями анилина (ускоритель) и 25 частями серы. Вся масса нагревается до 160°C в течение
32 часов, после чего продукт заливается в формы и прессуется. FI;AMPLE, 2.
части смолы по весу и 10 частей оксида олова – расплавленные вместе.
После поглощения добавленного суб-.
После обработки смолой массу оставляют охлаждаться до 500 °C. Затем добавляют 20 частей по весу
бензина и 20 частей по весу хлорида серы, и полученную массу растворяют после выдерживания в течение
получаса в смеси скипидара и бензина. В результате получается лак. Нравится содержание.
Следует отметить, что для успешного протекания процесса температура первоначальной обработки
модифицирующим агентом должна превышать 2000 °C, и я не претендую на какой-либо процесс, исходные
материалы которого были первоначально обработаны при температуре ниже 2000 °C.
модифицирующие агенты, такие как, например, обработка затвердевшей смолы.
Я осведомлен о британском патенте № 4918 от 1886 года и не претендую ни на что из описанного или
заявленного в нем.
Я, подробно описав и определив природу моего изобретения и способ его осуществления, заявляю, что то,
что я называю: -1 Процесс описанного типа, характеризующийся тем, что модифицированный материал
подвергается последующей обработке веществом, способным обеспечивать материал серой, например,
самой серой, хлоридом серы или подобным серосодержащим соединением. 4
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_289415.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=289415&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB289415A
[]
ПАТЕНТ
СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата проведения конвенции (Венгрия): 26 апреля 1927 года.
289,415 Дата подачи заявления (в Соединенном Королевстве): 26 апреля 1928 года. № 12302/28.
Окончательная версия принята к публикации: 26 июля 1929 года.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Улучшения, относящиеся к обработке веществ, содержащих ненасыщенные углеродные соединения, с целью
определения их физических свойств.
Я, (доктор инженерных наук) Ласло Ауэа, проживающий по адресу: Йокай Утца, 42, Будапешт, Венгрия,
гражданин Венгрии, настоящим заявляет о характере данного изобретения и о способе его осуществления,
которые будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Данное изобретение относится к усовершенствованиям или методам обработки веществ, таких как, например,
минеральные масла, жирные масла, смолы, стирол и тому подобные, содержащих ненасыщенные
углеродные соединения, с целью получения термопластичных тел путем изменения агрегатного состояния
вещества и, следовательно, модификации вязкости, температуры плавления и других физических свойств
вещества.
Процессы подобного рода описаны в британской спецификации №.
287,948. В этом процессе исходный материал обрабатывается электролитами, которые диспергируются по
всей массе вещества при определенных условиях.
В настоящее время установлено, что во многих случаях улучшенные результаты в таких процессах могут быть
достигнуты, если электролиты наносятся на исходный материал в виде раствора в органическом
растворителе.
Таким образом, настоящее изобретение предлагает способ получения термопластичных веществ,
содержащих ненасыщенные углеродные соединения (предпочтительно такие вещества, состоящие из
органических высокомолекулярных кислот или их производных или содержащие их), который заключается в
обработке исходного материала раствором или коллоидным раствором одного или нескольких электролитов в
органическом растворителе для осуществления агрегации описанного типа, причем электролитами являются
органические или неорганические кислоты, их соли или эфиры, металлические производные органических
соединений, оксиды или гидроксиды металлов или органические основания. Исходное вещество, к которому
добавляется электролитный раствор, может представлять собой раствор в органической среде.
В качестве альтернативы, исходный материал может быть обработан в присутствии органической среды,
являющейся растворителем указанного материала.
[Цена, 1/-] При желании я могу отделить растворители от продуктов реакции после того, как процесс пройдёт в
достаточной степени, и для такого разделения я могу использовать процесс дистилляции,
центрифугирования, промывки или прессования, в зависимости от природы используемых материалов и
растворителей. Во многих случаях также может быть целесообразно удалить избыток электролитов путем
промывания. 60 Когда требуется получить продукты, обладающие большей устойчивостью к теплу и
атмосферным воздействиям, я подвергаю продукты этой реакции обработке сигарой или серосодержащими
соединениями, такими как хлорид серы. Данная обработка может проводиться в качестве отдельной фазы
после основной реакции или одновременно с ней. Сульфидирование может быть ускорено с помощью
вулканизационных ускорителей, обычно применяемых в резиновой промышленности, таких как, например,
гексаметилентетрамин, анилин, дифенилгуанидин и тому подобные. 75 Кроме того, продукты, полученные в
соответствии с вышеописанным процессом, могут быть преобразованы в эмульсии путем обработки водой в
присутствии подходящих эмульгирующих агентов, таких как линолеат аммония, стеарат натрия и другие
мыла, сульфонированные соли жирных кислот, соединения органических оснований (крезол) и в присутствии
или отсутствии защитных коллоидов.
Изделия, изготовленные в соответствии с изобретением 8,5, могут быть использованы в производстве лаков,
линолеума, резины, мыла и в любой отрасли промышленности, использующей пластичные массы.
Для этих целей в продукты, приготовленные в соответствии с моим изобретением, могут быть добавлены
подходящие наполнители, пигменты, растворители и тому подобное.
Изобретение Альфа иллюстрируется, но не ограничивается следующими примерами, в которых детали
представляют собой части по весу: ПРИМЕР 1.
2 части металлического натрия растворяют в 20 частях амилового спирта, предварительно очищенного от
воды. Полученный раствор амилата натрия смешивают со 100 частями китайского древесного масла, и из
полученного желеобразного продукта осторожно отгоняют избыток спирта. [Второе издание.] Остаточный
материал выдерживают в течение часа при температуре 1600 °C после смешивания с 20 частями оксида
железа и 7 частями серы.
По истечении этого времени изделие прессуется в формах в полужидком состоянии.
В данном примере оксид железа представляет собой наполнитель.
ПРИМЕР 2.
1000 Части 10%-ного раствора маститой резины в бензоле, содержащего 10% спирта, обрабатывают S
частями п-нафтола и 30 частями насыщенного спиртового раствора хлората натрия. После нагревания в
рефьюже в течение 48 часов растворитель отгоняют, оставляя твердое термопластичное тело.
ПРИМЕР 3.
— 100 частей канифоли, растворенных в 200 частях спирта, обрабатывают 100 частями 10%-ного раствора
йодида натрия в спирте аналогично примеру 2. В результате получается пластиковая смола с хорошими
свойствами для нанесения лака.
- ЭКЗАМЕН. ЧАСТЬ 4.
Части китайского древесного масла и 100 частей эфира обрабатывают смесью из 10 частей
оловосодержащей нитратной кислоты, тетрафенила и 50 частей спирта. После нагревания с обратным
холодильником в течение 72 часов растворитель отгоняют, а оставшуюся массу обрабатывают 1/2 частью
воды и 20 частями эмульгирующего агента, полученного обработкой жирного масла крезилатом натрия.
Полученную эмульсию можно с успехом использовать вместе с каучуковым латексом в качестве заменителя
каучука.
части EX.AMPLE 0.
Раствор асфальта и 50 частей трихлоруксусной кислоты, растворенных в 200 частях бензола,
рассматривается в Примере 2. Полученный продукт тверже исходного материала и может быть с успехом
использован в лакокрасочной промышленности.
Мне известны британские патентные заявки №№ 14281 от 1910 года, 153942 и 259431, а также британская
патентная заявка № 261406, описывающая процессы полимеризации, и я не претендую ни на что из
описанного или заявленного в них.
Настоящее изобретение относится к процессам агрегации типа, описанного в моем вышеупомянутом
британском патенте № 287943. В таких процессах агрегация происходит за счет постоянного присутствия
модифицирующего агента в продукте таким образом, что если модифицирующий агент удалить из продукта,
последний возвращается к своей неагрегированной форме. Реакция, приводящая к этой агрегации, во всех
наблюдаемых случаях является эндотермической и четко отличается от полимеризации, описанной в
вышеупомянутой предыдущей классификации. Теперь, подробно описав и определив природу моего
изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что то, что я
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_289416.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=289416&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB289416A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Соседние файлы в папке патенты