Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_4642
.pdf
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB260037A
[]
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
Дата подачи заявления: 21.02.1925 № 18558/25.
Корнплет слева: 21 апреля 1926 года.
260,037 Полный текст принят: 21 октября 1926 г., ПРЕДВАРИТЕЛЬНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования в уплотнениях двигателей или машин для создания герметичных соединений. Мы,
компания THE BELDAM PACIKING & RUBBER COMPANY LIMITED, расположенная по адресу: 29, Gracechurch
Street, London, E C 3, британская компания, и Джордж Уильям Белдам, проживающий по адресу: Boston Lodge,
Ealing, London, W 5, британский подданный, настоящим заявляем, что данное изобретение имеет следующий
характер: данное изобретение относится к уплотнениям двигателей или машин для создания герметичных
соединений, и особенно для создания соединений между движущимися частями, такими как поршневые
штоки, клапанные штоки, паровых и других двигателей, насосов и тому подобного, и тип такого уплотнения
представляет собой такое, в котором стержень или полоса металла, например, «белый металл», встроены и
затвердевали в мягком или податливом теле или носителе, состоящем из сложенной асбестовой ткани,
пеньки или другого подходящего аналогичного материала, пригодного для использования в уплотнениях
данного типа; Металлический стержень выполнен из сложенной полосы, края которой в установленном
положении прилегают к детали, подлежащей уплотнению, или к детали, с которой должно быть выполнено
герметичное соединение, и имеют зазоры, вырезанные или выполненные в шахматном порядке таким
образом, что зазоры одного сгиба полосы располагаются напротив металла, лежащего между двумя зазорами
в другом сгибе, и наоборот. Эти зазоры позволяют в случае сплошной ленточной упаковки изгибать
уплотнитель от прямого участка, чтобы он соответствовал стержням или деталям различного диаметра; а в
случае полной упаковки зазоры в одном сгибе будут располагаться в местах, где находятся металлические
части другого сгиба.
В усовершенствованной упаковке согласно данному изобретению полоса металла — например, обычного
белого металла — вырезается или формируется с узкими зазорами, расположенными на некотором
расстоянии друг от друга, описанным способом, из простой полосы, которая несколько толще по краям, чем в
центральной части, и не имеет канавки или внутренней части с проволочным сердечником, и 45 сгибается и
складывается один раз на другой; и две (или более) таких сложенных полос или брусков располагаются
вместе и располагаются внутри поверхности мягкого или податливого тела; и смежные края 50 этих двух
сложенных брусков соприкасаются друг с другом на определенной глубине от поверхности, а мягкий или
податливый материал находится между двумя брусками дальше внутрь, т.е. в частях, которые находятся на
55 задней стороне двух соприкасающихся краев или частей, указанных выше.
Таким образом, поверхность металлической части упаковки, представленная на изображении, является
непрерывной, и будут видны 60 отдельных металлических колец с зазорами между относительно широкими
металлическими частями или секциями, причем все эти кольца находятся в непрерывном контакте друг с
другом, а зазоры разрывают соединение с 65 металлическими секциями, как описано выше.
Таким образом, в металлической части набивки, имеющей сдвоенные стержни, будет четыре или более колец
с тремя рядами контактирующих частей между их поверхностями, 70 и благодаря такой конструкции и
расположению, пару или рабочей жидкости будет гораздо сложнее найти путь или протечь мимо набивки;
таким образом, это сочетание смещенных 75 контактов и непрерывных колец способствует более
эффективному эффекту стоянки без каких-либо сопутствующих недостатков.
Дата: 20 июля 1925 года.
E 1 R ROYSTON & Go, патентные поверенные заявителей, Tower Building, Water Street, Ливерпуль.
260,037 ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Усовершенствования в уплотнениях двигателей или машин для создания герметичных соединений.
Мы, компания BELDAM PACKING & RUBBER LIMITED, расположенная по адресу: Грейсчерч-стрит, 29,
Лондон, E C 3, британская компания, и GE WILLI Am BELDAM, расположенная по адресу: Бостон Лодж, Илинг,
Лондон, W 5, британский подданный, настоящим заявляем о характере данного изобретения и о способе его
осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Данное изобретение относится к уплотнениям для двигателей или машин, предназначенным для создания
герметичных соединений, и особенно для соединения деталей, находящихся в движении, таких как
поршневые штоки, клапанные тяги, паровые и другие двигатели, насосы и тому подобное, и рассматриваемый
тип такого уплотнения представляет собой стержень или полосу металла, например, «белого металла»,
встроенную и изогнутую в мягком или податливом теле или носителе, состоящем из сложенной асбестовой
ткани, пеньки или другого подходящего аналогичного материала, пригодного для использования в
уплотнениях данного типа; металлический стержень выполнен в виде сложенной полосы, края которой в
установленном положении прилегают к детали, которую необходимо уплотнить или с которой должно быть
выполнено герметичное соединение, и имеют разрезы или зазоры, выполненные в шахматном порядке таким
образом, что зазоры одного сгиба полосы располагаются напротив металла, лежащего между двумя зазорами
в другом сгибе, и наоборот. Эти зазоры позволяют в случае ленточной непрерывной набивки изгибать
уплотнение от прямого положения, чтобы оно соответствовало штокам или деталям различного диаметра;
При полной упаковке зазоры в одном сгибе будут возникать в местах, где находятся металлические части
другого сгиба.
В усовершенствованной упаковке согласно данному изобретению полоса металла — например, обычного
белого металла — вырезается или формируется с узкими зазорами, расположенными на некотором
расстоянии друг от друга, описанным способом, из гладкой полосы, которая несколько толще по краям, чем в
центральной части, и не имеет канавки или внутренней части с проволочным сердечником, и сгибается и
складывается пополам; и две (или более) таких сложенных полос или брусков располагаются вместе и
размещаются внутри поверхности мягкого или податливого тела; и смежные края этих двух сложенных
брусков соприкасаются друг с другом на определенной глубине от поверхности, а мягкий или податливый
материал находится между двумя брусками дальше внутрь, т.е. в частях, которые находятся за двумя
соприкасающимися краями или частями, указанными выше. Или же бруски могут соприкасаться на всю свою
глубину.
Таким образом, поверхность металлической части насадки, представленная на изображении, является
непрерывной, и на ней будут расположены четыре отдельных металлических кольца с зазорами 65 между
относительно широкими металлическими частями или секциями, причем все эти кольца находятся в
непрерывном контакте друг с другом, а зазоры разрывают соединение с металлическими секциями, как
описано 70. Таким образом, в металлической части насадки, имеющей двойные стержни, будет четыре или
более колец с тремя рядами контактирующих частей между их поверхностями, и благодаря такой конструкции
и расположению 75 металлических частей, пару или рабочей жидкости гораздо труднее найти путь или
протечь мимо насадки; иными словами, это множество смещенных контактов и непрерывных колец
способствует 80 более эффективному эффекту уплотнения без каких-либо компенсирующих недостатков.
V-образные стержни изготавливаются из плоского металла — например, из свинцового компаунда или белой
металлической полосы необходимого сечения, в которой любым подходящим способом вырезаются
V-образные зазоры, а затем полученная полоса складывается пополам, образуя таким образом V-образный
стержень 90. Прилагаемый чертеж иллюстрирует описанную выше упаковку, и на нем 1 представляет собой
подложку упаковки, 2 — два стержня, и 3 — V-образные зазоры в ней, которые простираются вниз 95 почти до
самого низа.
Подложка может быть выполнена из асбестового текстильного материала, сплетенного или спрессованного
вместе, или из любого «мягкого» или податливого материала, подходящего для этой цели. 100 Видно, что две
планки в центральной точке 4 соприкасаются друг с другом и на некотором расстоянии вниз могут быть
плоскими, так что они касаются или почти не соприкасаются друг с другом на этом расстоянии 105 и будут
продолжать соприкасаться по мере износа металла в процессе работы; а между этими двумя V-образными
планками вверх выступает клиновидная часть 1 x материала подложки 1. Или, если необходимо, в некоторых
случаях планки будут выполнены такой формы, что две внутренние смежные поверхности будут
соприкасаться друг с другом практически по всей их глубине; и металлические полосы, из которых 115,
определили природу нашего изобретения 35 и способ его осуществления, мы заявляем, что то, что мы
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_260038.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=260038&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB260038A
[]
о-
-я:
ПАТЕНТНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ
M,, Дата подачи заявки: 21 июля 1925 г. № 18580/25, U. Заявка принята: 21 октября 1926 г.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Устройство для определения и измерения малых изменений частоты электрических колебаний в цепях.
Я, Х. Э. Ннт И. Х. Лоу, гражданин Австрийской Республики, проживающий по адресу: Циглергассе 1, Вена,
Австрийская Республика, настоящим заявляю о характере данного изобретения и о способе его
осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Всякий раз, когда частоты в двух соединенных друг с другом колебательных цепях приближаются к равенству
(вторая цепь питается от первой и представляет собой устройство для измерения длины волны), ординаты
кривых интенсивности тока (резонансных кривых) быстро возрастают, и увеличение интенсивности тока во
второй цепи не обусловлено увеличением интенсивности тока в первой цепи. Целью данного изобретения
является более выраженное увеличение интенсивности тока, как это показано на резонансной кривой.
Настоящее изобретение представляет собой устройство для определения и измерения малых изменений
частоты электрических колебательных цепей, состоящее из лампового передатчика, включающего
автоколебательную первичную цепь, в которой характеристики указанной цепи, такие как емкость,
самоиндукция, омическое сопротивление и, в частности, интенсивность нагревающего тока, выбраны таким
образом, что малые изменения частоты вызывают большие изменения интенсивности тока, и антенной цепи,
соединенной с ним и содержащей устройство для измерения амплитуды антенного тока.
На прилагаемом чертеже в качестве примера показаны некоторые варианты осуществления моего
изобретения. На фиг. 1 и 2 показана работа обычного прибора для измерения длины волны или волномера.
На фиг. 3-5 показаны графики, иллюстрирующие работу моего устройства (1/1), а на фиг. 6-9 представлены
принципиальные схемы, иллюстрирующие различные варианты осуществления моего усовершенствованного
устройства.
На рис. 1 показана резонансная кривая, построенная обычным способом, где по оси ординат отложены
значения интенсивности тока i в цепи, представляющей собой измерительное устройство длины волны, а по
оси абсцисс N — частоты электрических колебаний, возникающих в исследуемой самоколебательной цепи
(которая может быть разомкнутой), причем эти колебания вызывают приближение к резонансу с
вышеупомянутой измерительной цепью длины волны, с которой связана исследуемая цепь. По оси абсцисс N
может отражаться переменная собственная частота исследуемой самоколебательной цепи, а по оси ординат i
— интенсивности тока в цепи волномера. Рис. 1 предназначен для представления нормальной резонансной
кривой, при этом интенсивность тока J в исследуемой самоколебательной цепи имеет одинаковое значение
для всех частот, как показано на рис. 2. Таким образом, форма резонансной кривой на рис. 1 обусловлена
только увеличением или уменьшением разности частот двух связанных цепей.
Очевидно, что вершина резонансной кривой 75 волномера станет более выраженной, когда сила тока J
автоколебательного контура не постоянна, а изменяется с частотой N в этом контуре, как показано на рис. 4.
Нормальная резонансная кривая на рис. 1 затем преобразуется в кривую, показанную на рис. 3, которая
имеет гораздо более выраженную вершину, и форма которой больше не представляет собой простой
резонансный эффект 85, а позволяет гораздо точнее определять и измерять гораздо меньшие изменения
длин волн или частот.
Повышение точности измерения также возможно, когда интенсивность тока J не достигает максимума в точке
резонанса, как предполагается на рис. 3, а непрерывно увеличивается или уменьшается с частотой. В этом
случае резонансная кривая становится асимметричной, и наблюдение должно быть ограничено той ветвью, в
которой интенсивности тока i и J изменяются в одном направлении, то есть в которой обе они увеличиваются
или уменьшаются с увеличением или уменьшением частоты N.
Желаемое положительное сочетание изменения интенсивности тока автоколебательного контура с
изменением его частоты может быть получено в случае ламповых передатчиков путем соответствующего
подбора параметров указанного колебательного контура, то есть путем правильного выбора емкости (C) и
самоиндукции (L), омического сопротивления, тока нагрева или других элементов. Экспериментально,
например, варьируя C и L, можно легко найти точки, в которых кривая J-n ламповых передатчиков имеет
желаемую форму.
Дальнейшее значительное повышение чувствительности может быть достигнуто путем доведения колебаний
до так называемого предела распада за счет соответствующего подбора параметров автоколебательного
контура и, в частности, тока нагрева. На рис. 5 показана типичная форма кривой J-C вблизи этой точки.
Как будет показано далее, ток J в автоколебательном контуре сначала медленно уменьшается по мере
увеличения емкости C; При определенном значении C оно внезапно падает до нуля и остается равным нулю
при дальнейшем увеличении C. Если затем C снова уменьшить, интенсивность тока остается равной нулю до
значения, немного меньшего, чем значение пробоя, а затем внезапно возрастает при таком меньшем
значении до верхней ветви 4,5 кривой тока. Такие явления гистерезиса типичны для всех пробоев в
электронных лампах и неоднократно исследовались. Очень малые изменения длины волны (или емкости)
вблизи точек пробоя определяются следующим образом: если необходимо определить очень небольшое
увеличение емкости, например, при исследовании местности электрическими волнами, генерируемыми
передатчиком, установленным на самолете или воздушном шаре, летящем над землей, то C необходимо
отрегулировать до значения a (рис. 5), и после того, как изменение произошло, конденсаторы необходимо
перенастроить для компенсации изменения емкости местности, чтобы комплект приборов был готов к
определению любых дальнейших небольших изменений емкости. Если необходимо определить небольшие
уменьшения емкости, например, при определении границ проводящих слоев, C необходимо отрегулировать
до значения b.
Регулировка осуществляется путем точной настройки емкости, самоиндукции, омического сопротивления или
теплового тока. Наблюдается ток передатчика. На рисунках 6, 7, 8 и 9 показаны конкретные конструктивные
формы устройства.
На рис. 6 конденсатор 9 малой емкости 75 для точной регулировки расположен параллельно конденсатору 10
большой емкости для укорачивания волн. Во всех остальных отношениях на рис. 1 показана обычная схема
обратной связи: 1 — это электронно-оптический преобразователь, 2 — катушка обратной связи, 3 — катушка
антенны, 4 — амперметр, измеряющий ток i в антенне, 5 — блочный конденсатор, 6 — дроссельная катушка, 7
— анодная батарея 85 и 8 — нагревательная батарея.
На рис. 7 показана схема цепей, которая оказалась очень полезной в ходе реальных экспериментов. Цифры
от 1 до 10 обозначают те же детали, что и на рис. 90. 6, 11 — это третий конденсатор, расположенный
параллельно конденсаторам 9 и 10; 12 — катушка с переменной самоиндукцией; 13 — переключатель,
который в верхнем положении позволяет установить ток насыщения равным 95, измеренный амперметром 14.
На фиг. 6 и 7 показаны первичные ламповые передатчики с одной разомкнутой цепью генерации, а на фиг. 8 и
9 показаны схемы с соединенными 100 разомкнутыми и замкнутыми цепями. Прямоугольник 17 предназначен
для обозначения элементов 1, 2, 3, 5, 6, 7, 8, 13, 14 передатчика, описанного выше, в схеме, показанной на
фиг. 6 и 7. 15 и 16 105 обозначают точки, отмеченные теми же цифрами на фиг. 6 и 7.
На фиг. 8 и 9 катушка 3 соединена с дополнительной катушкой 18 и вращающимся конденсатором 19 в
замкнутой цепи 110. На фиг. 8 разомкнутая колебательная цепь, включающая антенну 20 и ответную часть 21,
соединена с пластинами конденсатора 19, а на фиг. 9 она соединена с точками 15 и 16. Кроме того, 115
подходящих схемных решений получаются путем замены точек 15 и 16 и элементов 20 и 21 местами.
При использовании лампового передатчика с промежуточной цепью известное явление 1 20, заключающееся
в резком изменении силы тока в промежуточной цепи на определенных частотах антенного контура, может
быть использовано описанным способом для индикации изменений частоты 125. Это явление называется
«Ziehen» на немецком языке.
Описав и определив природу моего изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что то, что я
заявляю, — это устройство для определения и измерения малых изменений частоты электрических
колебательных цепей, состоящее из лампового передатчика, включающего автоколебательную первичную
цепь, в которой характеристики указанной цепи, такие как емкость, самоиндукция, омическое сопротивление
и, в частности, интенсивность нагревательного тока, выбираются таким образом, что малые изменения
частоты вызывают большие изменения интенсивности тока, и антенной цепи, соединенной с ним и
содержащей устройство для измерения амплитуды антенного тока.
2
Усовершенствованный прибор для определения и измерения малых изменений частоты электрических
колебаний цепей 20, в основном, описан и проиллюстрирован.
Датировано 21 июля 1925 года.
Для 11 LOWY, White, Languer, Stevens & Parry, дипломированных патентных поверенных, Jessel Chambers,
88-90, Chancery Lane, London, WC 2, и 177, William Street, New York, U.S.A.
2.5 Редхилл: Напечатано для типографии Его Величества компанией Love & Malcomnson, Ltd - 1926 год.
Я и я Л
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_260039.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=260039&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB260039A
[]
Второе издание
СПЕЦИФИКАЦИЯ ПАТЕНТА.
(Сообщение от компании BELL TELEPHONE LABORATORIES, INCORPORATED, корпорации штата Нью-Йорк,
головной офис которой находится по адресу: 463, Вест-стрит, Нью-Йорк, штат Нью-Йорк, Соединенные Штаты
Америки).
Мы, компания WESTERN ELECTRIC COMPANY, LIMITED, расположенная по адресу: Connaught House,
Aldwycbi, London, WC 2, Англия, британская компания, настоящим заявляем о характере данного изобретения
и о способе его осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем заявлении:
Данное изобретение относится к магнитным материалам, используемым в сочетании с сигнальными
устройствами и другими устройствами, работающими с низкими напряженностями поля, примерами
сигнальных устройств являются индуктивные нагрузки, трансформаторы, реле, фильтрующие катушки, а
также балансировочные и волнообразующие сети.
Уже известен магнитный материал, обладающий высокой магнитной проницаемостью при низких
намагничивающих силах, высоким удельным сопротивлением и низкими потерями на гистерезис. Он
представляет собой сплав никеля и железа и используется в системах непрерывной или сосредоточенной
нагрузки сигнальных коаксиальных проводников, а также в других целях, таких как электромагнитные цепи
управления реле и другие подобные устройства.
Для этого сплава были предложены различные пропорции никеля от % до 80 %, при этом предпочтительная
пропорция никеля составляет 78,5 %. Для подготовки материала к использованию, например, в качестве
наполнителя сигнального проводника, брусок материала подвергается механической обработке путем
прокатки, волочения проволоки и прокатки в тонкую ленту. Для получения желаемой степени магнитной
проницаемости материал нагревают выше критической температуры примерно до 8300-900 °C, медленно
охлаждают до критической температуры (от 550 до 6250 °C), а затем относительно быстро охлаждают до
температуры значительно ниже этой.
260,039 Предложена магнитная цепь для высокочастотных приборов, построенная из тонких пластин
никель-железо-марганцевого сплава, содержащего от 35 до 39 процентов никеля и от 0,5 до 1 процента
оксида железа.
марганец, причем указанные ламинированные пластины отжигаются после их образования и насыщаются при
низких плотностях потока относительно железа; также ранее различные исследователи независимо изучали
некоторые свойства определенных никель-железных сплавов с различным содержанием никеля, но не в
отношении изменений плотности потока в пределах и в аппаратах, к которым относится данное изобретение.
Везде, где магнитный материал подвергается воздействию магнитных полей, создаваемых сигнальными
токами, эти токи искажаются, поскольку не существует известного магнитного материала, который не обладал
бы какой-либо характеристикой, изменяющейся в рабочем диапазоне. Такое искажение характеризуется
по-разному: как модуляция, азбука Морзе и т. д., в зависимости от условий его возникновения.
Магнитная проницаемость обычно изменяется в зависимости от напряженности поля или результирующей
плотности магнитного потока. Аналогично, при создании поля, создаваемого полным циклом переменного
сигнального тока, плотность магнитного потока различна для одинаковых положительных и отрицательных
значений напряженности поля из-за гистерезиса магнитного материала. Сопротивление также может
несколько изменяться в зависимости от напряженности поля, что приводит к переменным потерям и, как
следствие, к искажению сигнального тока, но этот эффект обычно невелик. Крайне желательно иметь высокое
удельное сопротивление, чтобы избежать чрезмерных потерь от вихревых токов, а также высокую магнитную
проницаемость, чтобы обеспечить получение заданной индуктивности при минимальном количестве
материала.
Основная цель настоящего изобретения — обеспечение постоянства рабочих характеристик магнита. Дата
подачи заявки: 21 июля 1925 г., № 18611/25.
Завершено: 21 октября 1926 г.
ПОЛНАЯ СПЕЦИФИКАЦИЯ.
Магнитный материал.
260,039 материал, используемый в аппарате типа P Fe rc red, который не удалось получить с помощью
различных никелевых сплавов, предложенных до настоящего времени.
Еще одной целью изобретения является уменьшение колебаний проницаемости и снижение искажений
потока, вызванных гистерезисом.
Другие цели изобретения станут очевидны при рассмотрении следующего описания.
Заявители обнаружили, что никель-железный сплав, содержащий 36% никеля и 64% железа, подвергался
механической обработке.
Сформованный в ленту и свернутый в кольцо сердечник для нагрузочной катушки для нагружения
сигнального проводника, нагревается до 401 °C в течение 15 минут (т.е. при более низкой температуре и в
течение более короткого времени, чем требуется для полного отжига), а затем охлаждается быстрее, чем
обычно при отжиге; при этом достигается практически постоянная магнитная проницаемость в диапазоне
плотностей магнитного потока от 0 до 100 г/с.
Фактическое изменение проницаемости составляет всего от 2 до 5 м.
Заявители также установили, что нагрузочная катушка может быть изготовлена, как описано ниже, с
сердечником из магнитного материала, изготовленного в соответствии с настоящим изобретением, имеющего
начальную магнитную проницаемость, приблизительно превышающую 125, и магнитную проницаемость в
диапазоне плотностей магнитного потока от 10 до 30 единиц в пределах 2 % от ее начальной магнитной
проницаемости.
В обоих этих случаях потери на гистерезис очень малы, а удельное сопротивление очень велико.
Таким образом, настоящее изобретение представляет собой магнитный материал, содержащий никель и
железо в таких пропорциях и обработанный таким образом, что при воздействии низкой плотности магнитного
потока и работе ниже точки насыщения он обладает практически постоянной магнитной проницаемостью в
рабочем диапазоне.
Изобретение также заключается в магнитном материале, как указано в предыдущем абзаце, имеющем
начальную проницаемость, существенно превышающую 125, и проницаемость в диапазоне плотностей потока
от нуля до 30 единиц e g s в пределах 2 % от этой начальной проницаемости.
Упомянутый выше никель-железный сплав может содержать в небольших количествах и другие элементы.
Обработка никель-железных сплавов, используемая для получения описанных выше свойств, может быть
описана следующим образом: После отливки слиток сплава подвергается прокатке и, при необходимости,
отжигу до получения тонких листов или полос толщиной около 0,02 дюйма. Этот процесс обеспечивает
металлу определенную умеренную твердость. Затем он подвергается воздействию температуры ниже той,
которая обычно используется для его отжига, и нагревается в течение более короткого времени, что обычно
применяется в процессах отжига, например, при использовании сплава, содержащего 0,70% никеля и 64%
железа. Применяемая температура составляет от 425°C до 75°C, а время воздействия — около 10 минут.
Полученный результат N vy I'd находится в пределах Lv 7 i'lt 'ouv 5 Увеличение времени охлаждения приводит
к снижению температуры или наоборот. Более высокие значения температуры и времени могут быть
определены путем эксперимента в каждом конкретном случае. Предпочтительная скорость охлаждения –
80°C.
Обычно используемый при отжиге, но не имеющий критического значения, отжиг на воздухе при обычной
комнатной температуре является удовлетворительным. Процессы обработки материала, как только что
описано, при температуре S 5 и для достижения максимальной мягкости характеризуются здесь как частичный
отжиг.
В упомянутом сплаве, содержащем 36 % никеля, при обработке, как описано, проницаемость будет
находиться в диапазоне от 125 до 1000, а изменение проницаемости в диапазоне плотностей потока от 0 до
100 единиц С·г¹·с¹ составляет от 2 до 1. Потери на электропроводность достигают максимума (95%) при
плотности потока 8 единиц С·г¹·с¹, которая может быть всего 1,5 × 10⁴ эрг на цикл на см³, что составляет
примерно 1/². Как и у твердотянутой железной проволоки, удельное сопротивление составляет около 10
микрон на дюйм. 3 100 Индуктивная нагрузка сигарных линий является подходящим инструментом для
использования в качестве этического материала в качестве иллюстрации методов и планирования подготовки
нового материала, и имеет следующий выбор для этой цели в соответствии со следующими условиями.
На сопроводительных чертежах.
Big 1 представляет собой xeki cal S etiorn; v'wi нагрузочной катушки для нагружения iconallna 110 ductors, в
которой катушка состоит из ламинированных литий-ионных литий улучшенного магнитного материала данного
изобретения; Рис. 2 представляет собой кривую, показывающую изменение магнитной проницаемости нового
магнитного материала в диапазоне плотностей магнитного потока от 0 до M O, в сравнении с маркой железа,
обладающей наибольшей достижимой стабильностью магнитной проницаемости в этом диапазоне. Рис. 3
представляет собой репрезентативную кривую, показывающую начальную магнитную проницаемость, которая
будет обеспечена в одной из форм улучшенного магнитного материала при определенных режимах
термообработки. Рис. 4 представляет собой повторяющуюся кривую, показывающую величину потерь на
гистерезис, в эргах на цикл на кубический сантиметр, когда максимальная плотность магнитного потока = S c g
s.
единицы, которые могут быть получены из куска нового магнитного материала после обработки при
различных температурах (указаны по оси абсцисс); и на рис. 5 показано процентное изменение магнитной
проницаемости, которое происходит при изменении максимальной плотности магнитного потока от 0 до
единиц c g s для улучшенного сплава после обработки при различных температурах термообработки,
указанных по оси абсцисс на графике.
При подготовке материала для использования в качестве сердечника загрузочной катушки никель и железо в
соотношении, например, около 36 % никеля и остаток железа плавят в индукционной или печной печи.
Для этой цели подходят чистые товарные марки этих двух металлов. Расплавленный сплав заливают в форму
для слитков и дают ему затвердеть. Затем слиток подвергают многократной горячей прокатке, за которой
следуют операции холодной прокатки, в результате которых его толщина уменьшается, а соответственно, он
удлиняется до конечной толщины около 0,02 дюйма. Затем полосу пропускают через режущие валки или
диски, которые аккуратно обрезают ее края с обеих сторон, придавая полосе точную и равномерную ширину 1
дюйм.
Эта лента из никель-железного сплава затем сворачивается в кольцевой сердечник, как показано на рис. 1,
при этом смежные витки соответствующим образом изолируются друг от друга. Для изоляции этих смежных
витков кольцевого сердечника хорошие результаты были достигнуты путем обработки ленты окислительным
процессом перед ее обмоткой в кольцо описанным выше способом. Этот окислительный процесс заключается
в удалении всего масла и смазки с ленты спиртом и воздействии на нее атмосферы кислорода при
температуре выше 400 °C и ниже температуры термообработки (которая будет описана далее). Длительность
этого процесса зависит от желаемой толщины оксидного покрытия, но хорошие результаты были достигнуты
путем нагревания материала до указанной температуры в течение примерно 15 минут.
Затем стержень подвергается термообработке в течение определенного времени и при температуре ниже
той, которая потребовалась бы для его полного отжига, после чего охлаждается. Например, было
установлено, что желательно нагреть стержень до температуры приблизительно 480 °C и поддерживать ее на
этой температуре в течение примерно 15 минут, после чего стержню дают остыть. Эксперименты показали,
что скорость охлаждения не является критической, и хорошие результаты были получены путем ускорения
охлаждения путем помещения стержня в поток холодного воздуха.
Было установлено, что целесообразно пропитывать сердечник после термообработки, погружая его в
условиях частичного вакуума в горячий расплавленный изоляционный компаунд, который затвердевает при
охлаждении. После погружения сердечник извлекают из расплавленного компаунда и дают ему стечь и
остыть. Это обеспечивает получение жесткой и прочной катушки.
Полученные результаты были достигнуты с помощью смоляной смеси, состоящей из канифоли и смоляного
масла в соотношении три к одному.
Например, для формирования нагрузочной катушки 75, имеющей индуктивность 28 миллигенри и
эффективное сопротивление менее 3,0 Ом, при протекании переменного тока частотой 1800 Гц и силой тока
0,02 ампера через обмотку, состоящую примерно из 285 витков медной проволоки № 22, 112 фунтов полосы,
подготовленной описанным выше способом, скатывается в плотное кольцевое ядро, внутреннее отверстие
которого имеет диаметр около 1375 дюймов, при этом концы катушки 85 удерживаются любым подходящим
способом.
Таким образом подготовленный керн имеет начальную проницаемость, существенно превышающую
начальную, и проницаемость в диапазоне 90 плотностей потока от 0 до -30 единиц e g s, отличающуюся не
более чем на два процента от начальной проницаемости.
Требуемое значение магнитной проницаемости материала будет варьироваться в зависимости от его
применения, и для обеспечения постоянного значения проницаемости в широком диапазоне низких
плотностей потока температура во время термообработки повышается до определенной точки. Как правило,
чем выше требуемая проницаемость, тем выше температура нагрева.
На рис. 3 показаны начальные значения магнитной проницаемости 105, которые будут получены при
различных температурах термообработки никель-железного сплава, содержащего 37 1/2- никеля, при
продолжительности термообработки 15 минут. На этом рисунке магнитная проницаемость 110 показана по
ординатам, а температура — по абсцессам, при этом следует понимать, что форма кривой будет в некоторой
степени зависеть от количества и вида механической обработки, которой подвергается материал при
обработке до его конечных размеров. В целом, аналогичная кривая будет получена и для других периодов
применения термообработки; чем дольше период, тем ниже температура 1L0, при которой будет наблюдаться
максимум кривой. Изменение, вызванное таким образом увеличением периода более чем на несколько часов,
не является существенным.
На рис. 4 показана величина потерь на гистерезис 125, полученных для ряда температур термообработки
никель-железного сплава с содержанием никеля 37 1/2 °C, при этом термообработка в каждом случае длилась
15 минут. На этом рисунке показаны потери на гистерезис 130 260 039 в эрг на цикл на см³ при максимальной
плотности потока 8 с·г¹·с¹.
Единицы измерения указаны по оси ординат. Температуры термообработки указаны по оси абсцисс.
Как уже отмечалось, главной отличительной характеристикой этого улучшенного магнитного материала
является небольшое изменение магнитной проницаемости, происходящее при изменении плотности
магнитного потока ниже 100 г¹ с¹. Описанный здесь метод термической обработки позволяет добиться
меньших изменений магнитной проницаемости при заданных изменениях плотности магнитного потока ниже
100 г¹ с¹.
На рисунке 5 показано, как описанный здесь метод термической обработки уменьшает процентное изменение
проницаемости. Кривая на рисунке 5 является репрезентативной и может смещаться вверх, вниз или вбок в
зависимости от предыдущей истории материала.
На рис. 2 представлены кривые, показывающие изменение магнитной проницаемости в зависимости от
плотности магнитного потока для наиболее подходящего сорта железа в сравнении с улучшенным магнитным
сплавом. Ссылаясь на кривую А, которая представляет собой форму железа с наиболее постоянной
магнитной проницаемостью в этом диапазоне, и на кривую В, представляющую собой улучшенный магнитный
материал в виде никель-железного сплава, показана сравнительная стабильность магнитной проницаемости
материалов в широком диапазоне низких плотностей магнитного потока. По оси ординат отложены проценты
от начальной магнитной проницаемости, по оси абсцисс – плотности магнитного потока.
Кривая B соответствует никель-железному сплаву, содержащему 3711 % никеля.
Объем такой катушки, как описанная выше, составляет примерно одну треть или менее от объема лучших
нагрузочных катушек, предназначенных для тех же целей и используемых в настоящее время.
Очевидно, что описанный выше материал подходит как для непрерывной нагрузки сигнальных проводников,
так и для нагрузки катушек. По сравнению с нагрузочным материалом, в котором высокая магнитная
проницаемость достигается термической обработкой после нанесения материала в форме, пригодной для
непрерывной нагрузки, на медный проводник, материал данного изобретения имеет то преимущество, что
если термическая обработка нагруженного проводника становится желательной или необходимой, требуемая
температура будет относительно низкой и не потребует специальных мер предосторожности для
предотвращения повреждения медного проводника.
Данное изобретение имеет особое значение при нагрузке линий, использующих высокие частоты, поскольку
искажения, известные как интермодуляция, в этом случае велики при использовании обычных материалов.
Подробно описав и определив природу нашего изобретения и способ его осуществления, мы заявляем, что
то, что мы заявляем, представляет собой магнитный материал, содержащий никель и железо в таких
пропорциях и подвергнутый термической обработке таким образом, что при воздействии низких плотностей
магнитного потока и работе ниже точки насыщения он обладает практически постоянной магнитной
проницаемостью в своем рабочем диапазоне.
2
Магнитный материал согласно
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_260040.txt ===
Соседние файлы в папке патенты