книги из ГПНТБ / Алтухов В.А. Основы аэродинамики летательных аппаратов
.pdfЗдесь
/<*) =
—скорость звука невозмущенного потока;
а— угол атаки;
Мм — число М невозмущенного потока;
2 |
I |
|
|
е ‘ dx — может быть найдена по таблицам определенных ин |
|
|
|
тегралов в зависимости от длины пластины х; |
—кинетическая энергия, приносимая единицей массы газа за счет направленного движения;
. т * = с" —теплоемкость газа при постоянном объеме;
внутренняя энергия (тепло), приносимая падающими молекулами газа;
тRTcr внутренняя энергия (тепло), уносимая отраженными
ео“ Г4 |
молекулами газа; |
|
тепло, |
излучаемое единичной площадкой; |
|
w 1 е т |
|
|
м* |
—газовая |
постоянная воздуха для единицы массы. |
Я —288 --------- |
град, сек
На фиг. 6.13 приведен график зависимости равновесной радиационной температуры стенки для пластины в зависимости от числа /Woo и угла атаки пластины <* (положительные* углы атаки соответствуют нижней стороне пластины, отрицательные —
210
■верхней), рассчитанной по -уравнению (6.27). >В расчете 'прини малось
Т„ = 320° К, |
101,5- 10~я |
кг сек- |
|
м'
что соответствует примерно высоте 90 км. Состав воздуха: 14% кислорода и 86% азота. Излучательная способность поверхности
6 = 0,8 и'о = 4,96.10“*----- |
ККаЛ |
м2 сек град4
§9. НЕКОТОРЫЕ СВЕДЕНИЯ О ТЕЧЕНИИ ГАЗА СО СКОЛЬЖЕНИЕМ
Как уже выше отмечалось, характерной особенностью тече ния со скольжением является'то обстоятельство, что у поверх ности стенки скорость частиц воздуха не равна нулю, но меньше скорости воздуха на внешней границе пограничного слоя.
В связи с этим нельзя пользоваться ранее полученными зави симостями для сплошного потока, равно как и зависимостями
для |
свободно-молекулярного |
течения. |
е |
|
|
||||
•Основные соотношения для определения |
|
__1 |
|||||||
важнейших |
характеристик |
пограничного |
№ |
|
|||||
слоя (коэффициенты трения, теплопереда |
|
fa/ i |
|||||||
чи, равновесная радиационная температу |
Ц25 |
||||||||
ра и др.) |
могут быть -получены в сочетании |
|
|
У у |
|||||
методов, |
используемых |
при исследовании |
|
|
|||||
|
V |
/ ПО |
|||||||
сплошных |
и |
свободно-молекулярных тече |
|
||||||
ний. Однако изложение их далеко выходит |
|
У |
/ |
||||||
W |
J |
|
|||||||
за рамки нашего учебника. |
|
|
У у |
|
|||||
Ниже остановимся лишь на некоторых |
|
|
|
||||||
полученных |
теоретическим |
и эксперимен |
|
|
|
||||
тальным |
путем данных по |
характеристи |
Фи г. 6.14 |
||||||
кам |
плоской |
пласдинки, |
обтекаемой пото |
ком со скольжением.
Для пластины, поставленной под нулевым углом атаки, коэф фициент сопротивления трения в области течения со скольже нием может быть подсчитан по формуле
С Г1 |
— |
1 - 0, 188-5 ^ - 0 |
2 / 2 |
J_ |
(6.28) |
.г0 Сг т р |
Md |
У -кх |
М, |
|
|
|
|
|
|||
Здесь G — некоторая функция от числа Mi = ^ |
~2^а и отно- |
||||
шения |
|
Ъ |
пластины по |
потоку; |
|
|
-=-, где о — длина |
I — длина свободного пробега молекул.
Для пластины бесконечного размаха эта функция приведена на фиг. 6.14.
14; |
211 |
На фиг. 6.15 дано сравнение экспериментальных значений
отношения —— — со |
значениями, полученными inо формуле |
£.Г О CD МОЛ |
_______ |
(6.28), в зависимости от обобщенного параметра------ ?-• Диа-
. М к
пазон сравнения захватывает как область непрерывного течения, так и области течения со скольжением и свободно-молекуляр ного течения. Формула (6.28) хорошо отражает переход от зоны свободно-молекулярного течения к непрерывному течению.
- расчет
Фи г. 6.15
Пользуясь зависимостью между числом Стэнтона и коэффи циентом трения, можно получить формулу типа (6.17) для коэф фициента теплоотдачи й в случае течения со скольжением
сс= - ^ Л ргТ — |
— ( 1 - 0 , 1 8 8 |
(6.29)- |
|
у ™ |
b |
М „ \ |
' M l ) |
Тепловой поток при этом определяется формулой (6.18). Зависи мость коэффициента восстановления температуры
г= Тг - Т ~
Т0 - Т „
212.
от отношения |
l{Re |
|
полученная из эксперимента для шари |
||
|
"М а |
|
ков, приведена на фиг. 6.16. |
|
|
|
' |
1 |
Там же даны значения отношенця |
. Из этих кривых вид |
но, что коэффициент восстановления температуры начинает повышаться по сравнению со значениями для непрерывного тече-
Фи г. 6.16
ния (г = 0,9) с момента, когда длина свободного пробега ста новится соизмеримой с размером шариков. К этому же выводу мы приходим, анализируя и ранее приводимые зависимости, изо браженные на фиг. 6.11 и 6.12.
Как следует из рассмотрения графиков фиг. 6.11, 6.12 и 6.16, при свободно-молекулярном течении коэффициент г прибли жается к своему предельному значению, определяемому форму лой (6.26) при Ми,-* С О .
Так же, как и в случае свободно-молекулярного течения, температура воздуха у стенки при у = 0 будет несколько боль ше, чем температура самой стенки.
Разрыв температуры у стенки определяется формулой
Т'у- о |
1,966: |
* /X / д Т \ |
|
х + 1 у-сД ду / у=о
213
Здесь а — так называемый коэффициент аккомодации^ завися щий от материала поверхности и степени его обра-
•ботки.
Значения ° колеблются в пределах 0,87 -ь- 0,97.
Однако в рассматриваемом случае эта разница температур небольшая и значительно меньше, чем в случае свободно-моле кулярного течения.
РАЗДЕЛ ВТОРОЙ
АЭРОДИНАМИКА КРЫЛА, КОРПУСА И ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА В ЦЕЛОМ
Г л а в а VII
ОСНОВНЫЕ АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА И ЕГО ЧАСТЕЙ
§ 1. ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
Большой диапазон скоростей и высот полета летательных аппаратов, а также разнообразие задач, выполняемых ими, вызвали существование многих видов летательных аппаратов.
Фиг. 7.1
а) компоновочная схема самолета: 1—фюзеляж; 2—крыло; 3—верти кальное оперение; 4—горизонтальное оперение; 5—мотогондола; б— подвесной бак; б) компоновочные схемы ракет: /—корпус; 2—кресто образное крыло; 3—оперение.
отличающихся по форме отдельных частей и Их взаимному рас положению (компоновке). Тем не менее, в любом летательном аппарате, использующем аэродинамический принцип получения необходимых сил для уравновешивания веса аппарата и для его управления в полете, можно выделить основные части, имеющие общие для всех аппаратов назначение и формы.
Такими основными частями (фиг. 7.1) являются крыло и корпус летательного аппарата. Все другие части летательного
215
аппарата (мотогондолы, оперение, подвесные топливные баки, различные управляющие и стабилизирующие поверхности и т. п.) по своим внешним формам и взаимодействию с воздушным пото ком близки к корпусу или крылу.
Аэродинамические |
характеристики |
летательного |
аппарата |
||
в целом определяются характеристиками |
и взаимным располо |
||||
жением его основных частей, а |
также |
и |
влиянием |
отдельных |
|
частей друг на друга |
(интерференцией). Поэтому для того чтобы |
||||
определить аэродинамические |
характеристики . летательного |
аппарата, необходимо вначале рассмотреть вопрос об определе нии характеристик его основных частей — крыла и корпуса.
При данных параметрах невозмущенного потока аэродина мические силы, действующие на крыло, корпус и летательный аппарат в целом, зависят от их формы и ориентировки относи тельно вектора скорости невозмущенного потока. Рассмотрим основные геометрические характеристики крыла и корпуса лета тельного аппарата.
Крыло летательного аппарата
Основными величинами, характеризующими форму и размеры крыла в плане (фиг. 7.2), являются:
I — размах крыла;
Ь0 — корневая хорда крыла; Ьг — концевая хорда крыла;
?’о + |
средняя хорда крыла; |
2
Хл> Хз — углы стреловидности по передней и-задней кромкам крыла;
S — площадь крыла;
5 = |
2 — |
+ |
~ |
и , . |
° |
2 |
2 |
ср’ |
/ _ 12
— удлинение крыла;
^ср 5
216
—смещение;
^— 2 - — -r''tgx„ — относительное смещение;
к
Ь0
— сужение крыла;
i
— обратное сужение крыла.
П р о ф и л е м (фиг. 7.3) называется контур, получаемый сечением крыла плоскостью, нормальной к его размаху. Прямая
линия, |
соединяющая .наиболее удаленные точки контура, назы |
вается |
х о р д о й профиля. Угол а между хордой и направле |
нием скорости невозмущенного потока — угол атаки.
Фн г. 7.3
Основными геометрическими параметрами профиля крыла являются:
b — хорда профиля;
с— максимальная толщина профиля;
с= —----- относительная толщина профиля;
Ь
f — кривизна профиля — наибольшая ордината средней линии профиля, отсчитываемая от хорды;
—• /
f = --------относительная кривизна профиля; b
—X-
x t = — — относительная координата |
максимальной, толщины |
|
|
b |
|
- |
профиля; |
„ |
Xf |
||
xf = |
~ ’-----относительная координата максимальной кривизны |
профиля.
Корпус летательного аппарата
Корпуса (фюзеляжи) и мотогондолы современных летатель ных аппаратов выполняются, как правило, в форме тела враще ния или близкой к ней.
2 1 7
В общем случае корпус летательного аппарата (фиг. 7.4) можно разбить на головную, цилиндрическую и сужающуюся кормовую части. Носовая часть может иметь заостренную или затупленную головку. Заостренная носовая часть выполняется (в форме конуса или имеет параболическую или оживалвную образующие. Кормовая часть в общем случае имеет криволиней ную образующую. Если сужение в задней части корпуса отсут ствует, то в этом случае кормовая часть совпадает с цилиндри ческой.
Основными геометрическими характеристиками |
корпуса |
|
|||||||
являются: |
|
L — длина корпуса; |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||
|
Su = |
u D 1 |
— площадь |
миделевого |
(наиболь- |
||||
|
|
ч |
|
шего) сечения; |
|
|
|
|
|
|
1 |
L |
|
|
|
|
|
||
|
— удлинение корпуса; |
|
|
||||||
|
к = — |
|
|
||||||
ч |
ZH, Z„, LK — |
соответственно |
длины |
носовой, |
|
||||
|
|
|
|
цилиндрической |
и |
кормовой |
|
||
|
|
|
|
частей; |
|
|
|
|
|
= |
~ка = - ~ , \ к = |
---- удлинения носовой, |
цилиндриче |
|
|||||
|
|
|
|
ской и кормовой частей. |
. |
||||
Заостренная носовая часть характеризуется углом при вер |
|||||||||
шине касательного конуса |
2<о0 |
и формой образующей носовой |
|
||||||
части у = |
f(x). |
|
|
|
|
|
|
|
|
Геометрия кормовой части характеризуется величиной |
|
||||||||
|
_ |
__ |
с |
D 2 |
|
|
|
|
|
|
Q |
‘“'ДОП |
ДОН |
|
|
|
|
|
|
|
|
дои “ |
С |
7 ) 2~ |
' |
|
|
|
|
|
|
|
*->м |
и ы |
|
|
|
|
|
а также и формой образующей кормовой части. |
|
|
|
||||||
Влияние геометрических параметров |
на |
аэродинамические |
|
характеристики крыла и корпуса и летательного аппарата в це лом будет рассмотрено в последующих главах.
218
Здесь остановимся лишь на общих для крыла и корпуса и
других частей летательного аппарата зависимостях и соотноше ниях.
§ 2. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ СИЛЫ ИМОМЕНТЫ. СИСТЕМЫ КООРДИНАТНЫХ ОСЕЙ
Как и всякую систему сил, аэродинамические силы, действую щие на тело при его движении в воздухе, можно свести либо к равнодействующей силе, либо к результирующей силе, прило женной в произвольно выбранной точке тела, и результирую щему моменту относительно оси, проходящей через эту точку.
Равнодействующую (результирующую) всех аэродинамиче
ских |
сил R принято |
называть п о л н о й а э р о д и н а м и ч е |
||
с к о й |
с и л о й , а результирующий момент М аэродинамических |
|||
сил |
— |
п о л н ы м |
а э р о д и н а м и ч е с к и м |
м о м е н т о м . |
Обычно центром приведения аэродинамических сил является какая-либо характерная точка на теле (например, передняя точ ка крыла или корпуса); она же принимается и за начало прямо угольной системы координат. Для летательного аппарата в целом за точку приведения сил и начала прямоугольной системы коор динат принимается центр масс летательного аппарата.
В аэродинамике применяются две основные системы коор динатных осей: скоростная и связанная.
iB с к о р о с т н о й системе координат (фиг. 7.5) ось %направ лена по скорости полета, ось у — перпендикулярна вектору ско рости полета и расположена в плоскости симметрии тела. Ось гг составляет с осями л и у правую систему координат.
219