Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Тарасов А.И. Газы нефтепереработки и методы их анализа

.pdf
Скачиваний:
14
Добавлен:
29.10.2023
Размер:
8.6 Mб
Скачать

газов из нефтей восточных районов это отношение в основном ко­ леблется в пределах 0,2—0,4 и в среднем составляет около 0,25.

Из данных табл. 1 также следует, что газы прямой перегонки рассматриваемых нефтей восточных районов содержат 2—4% этана, 20—30% пропана, 10—20% изобутана и 50—60% м-бутана1. Исключением являются прямогонные газы байтуганской н бахметьевской нефтей, где содержание изобутана достигает 31,4— 47,7%.

УГЛЕВОДОРОДНЫЙ СОСТАВ ГАЗОВ ТЕРМИЧЕСКОГО КРЕКИНГА

Углеводородный состав газов термического крекинга изу­ чался на протяжении ряда лет. В табл. 2 приведен средний угле­ водородный состав газов термического крекинга.

Таблица 2

Средний углеводородный состав и выход суммарных газов установок термического крекинга под давлением

Компонент

н2

сн 4

С2Н4

С2нв

С3Нв

С3н 8

г-С4Н8

i-C4Hl0

л-С4Нjo

И т о г о

Сумма непредельных Сумма фракций Сг

Средний состав газа установок термического

соляровыйкрекинг )Орск(

мазутныйкрекинг

)Орск(

крекинга, % вес.

комбинированная установка(Куйбы­ )шев

мазутныйкрекинг )Москва(

установкаГрозного

составСреднийгаза,

крекингмазутный )Уфа(

х >»

мазутныйкрекинг )Гурьев(

мазутныйкрекинг )Саратов(

 

 

 

 

Е

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Я О

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Я &

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Х &

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Я

г*

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

а

—'

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

£ я

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Йа

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3 §

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

'2 л

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

S5

_ _ 0,3

 

 

 

0,6

 

0,3

0,3

0,2

0,3

0,2

0,2

10,0

10,7

17,0

17,1

12,1

15,2

14,6

17,3

17,7

16,0

2,0

 

2,6

2,7

2,4

4,0

2,2

4,1

2,5

2,0

2,5

13,2

16,2

18,3

18,0

16,0

16,0

17,0

17,0

17,0

17,0

9,8

10,5

9,7

8,9

11,6

8,9

10,2

9,0

8,0

9,0

22,8

21,3

20,9

23,6

21,6

20,7

24,0

20,5

21,0

21,5

} 13,6

 

 

4,4

3,5

6,2

4,7

4,0

4,6

4,4

4,5

 

 

9,1

8,6

10,3

10,2

11,0

10,1

9,6

9,8

 

 

 

5,8

 

5,4

5,1

5,4

4,2

5,0

5,2

4,1

8,6

5,0

22,2

18,5

12,5

12,3

14,0

17,1

14,6

14,6

11,5

14,5

100

100

100

100

о

100

100

Н* О О

100

100

О

25,4

2

7,6

26,2

23,4

31,9

26,0

29,3

26,2

24,0

26,0

15,2

18,8

21,0

20,4

20,0

18,2

21,1

19,5

19,0

19,5

1 Исследование состава прямогонных газов проводилось во ВНИИ НИ одновременно с комплексным исследованием нефтей по методике, описанной в сборнике ВНИИ НП «Методы исследования нефтей и нефтепродуктов» (Гостоптехиздат, 1955).

10

Компонент

Сумма фракций

С3

То же

 

С4

С2Н4

во фракции

С2

ОзНд

»

»

О3

i-C4H8 во фракции С4

п-С4Нв »

»

С4

г-С4Н10 ^

®

С4

п-С4Н10 »

»

С4

Отношение

г-С4Н10

■«-,

 

 

2 с4н 8

В ы ход фракции Нг—С4

Продолжение табл. 2

Средний состав газа установок термического

 

вес.

 

 

крекинга, %

вес.

1 j

 

 

%

 

 

 

 

 

 

 

установка Грозного

крекинг соляровый (Орск)

крекинг мазутный (Орск)

крекинг мазутный (Уфа)

комбинированная установка (Уфа)

крекинг мазутный (Гурьев)

крекинг мазутный (Саратов) комбинированная установка (Куйбушев) крекинг мазутный (Москва)

Средний состав газа,

32,6

31,8

30,6

32,5

33,2

29,6

34,2

29,5

29,0

30,5

41,6

38,4

31,1

29,8

34,7

37,0

34,8

33,3

34,1

33,8

13,1

13,8

13,0

11,8

20,0

12,9

19,5

12,8

11,0

12,8

30,0

33,0

31,6

27,4

35,0

30,0

30,0

30,5

27,6

29,5

 

 

14,0

12,0

17,8

12,7

11,5

13,8

13,0

13,3

14,0

14,0

29,0

29,0

29,7

27,6

31,6

30,0

28,0

28,6

16,5

17,7

12,2

13,5

15,0

12,6

25,2

14,8

53,4

48,2

41,5

41,3

40,3

46,2

41,9

43,6

33,8

43,3

0,42

0,37

0,38

0,40

0,26

0,33

0,34

0,28

0,62

0,35

8,0

6,1

8,0

6,5

13,1

7,0

9,0

7,4

7,5

 

Сырье, перерабатываемое на установках термического кре­ кинга, имеет следующий характер.

Установка

 

Сырье

 

 

 

 

 

К рекинг

соляровый,

Каталитический газойль в смеси с другими

Орск

мазутный,

продуктами

 

 

 

 

 

 

нефтей с

Крекинг

Мазут прямой перегонки различных

Орск

мазутный,

преимущественным содержанием

саратовской

Крекинг

Полумазут

прямой

перегонки

 

туймазппской

Уфа

 

нефти: н. к. — 184°,

до 300° выкипает 28%

вы­

Комбинированная

Широкая

фракция:

н. к. — 152°,

до

300°

установка,

Уфа

кипает 55% и до 300—360° выкипает 36,8%

 

Крекинг

мазутный,

Мазут в смеси с другими продуктами: н. к. —

Гурьев

мазутный,

152—228°, до 360° выкипает 50—60%

 

бу-

Крекинг

Мазут прямой перегонки ставропольской,

Саратов

 

гурусланской и других

нефтей

бугурусланской

Комбинированная

Полумазут

прямой перегонки

установка,

Куйбышев

нефти: н. к. — 157°,

до 325°

выкипает 32%

 

Крекинг

мазутный,

Полумазут

прямой

перегонки

 

туймазинской

Москва

мазутный,

нефти

 

 

 

до

360°

выкипает

Крекинг

Мазут: н. к . — 242—302°,

Грозный

 

26—27%

 

 

 

 

 

 

 

 

И

Анализ данных табл. 2 показывает, что состав газов термиче­ ского крекинга сравнительно однороден. Содержание в газе от­ дельных фракции в основном колеблется в следующих пределах: водородо-метановой 14—17%, этан-этиленовой 18—21%, пропанпропиленовой 29—32%, бутан-бутиленовой 31—37%.

Распределение непредельных углеводородов по отдельным фракциям газа термического крекинга также находится в очень узких пределах. Изобутана во фракции С4 содержится 13—16%, а отношение изобутана к сумме бутиленов составляет 0,28—0,4. Исключение составляют газы грозненских установок, где по дан­ ным А. 3. Дорогочинского содержание изобутана во фракции С4 составляет 25,2%, а отношение изобутана к сумме бутиленов равняется 0,62.

Газы установок термического крекинга с необогреваемыми реакционными камерами отличаются от газов установок с обогре­ ваемыми реакционными змеевиками. Так, на установках первого типа в Гурьеве и Куйбышеве получают газы с общим содержа­ нием непредельных углеводородов 29—32%, а на установках второго типа суммарное содержание непредельных углеводоро­ дов в газе составляет 23—26%.

Состав газов, образующихся в результате термического кре­ кинга, протекающего при давлениях порядка 2—3 am и темпера­ турах 550° и выше (парофазный крекинг), по данным Марковича [5] следующий.

Газ

 

 

 

 

 

 

О

 

 

 

 

 

ЕС

 

ЕС ЕС

4jt

К

ЕС

 

ч

ч

ЕС

ч

о

и о

и О

и

 

Й

 

к о

 

Сумма не­ предельных Выход газа на сырье, % вес.

% вес.

0,6 15,9 19,8 14,9 22,4 4,7

6,9 10,0 2,6

2,0

61,7 20,0

Газы парофазного крекинга низкого давления, содержащие 61,7% непредельных углеводородов, резко отличаются по этому признаку от газов термического крекинга высокого давления, содержащих около 26% непредельных.

При парофазном крекинге количество непредельных угле­ водородов увеличивается главным образом за счет этилена и пропилена. Газ парофазного крекинга содержит 19,8% этилена и 22,4% пропилена, а газ термического крекинга только 2,5% этилена и 9% пропилена. Кроме того, в газе парофазного крекинга низкого давления отмечено наличие 2,6% вес. на газ дивинила.

12

Как видно из приведенных данных, понижение давления и повышение температуры снижают удельное значение реакций уплотнения, вследствие чего выход газа возрастает и сохра­ няются непредельные углеводороды, образовавшиеся при кре­ кинге.

В табл. 3 приведены данные среднего состава жирных (рав­ новесных) газов промышленных установок термического кре­ кинга.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 3

Средний состав жирных газов промышленных

установок

 

 

термического крекинга

 

 

 

 

 

 

 

Состав

газа в % вес. на заводе

 

 

Компонент

Москов-

Саратов-

Орском

 

 

 

 

 

 

УНПЗ

КНПЗ

н к н п з

 

ском

 

СКОМ

НПЗ

 

НПЗ

 

НПЗ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

СОг

 

 

0,1

 

 

 

2,9

0,4

 

 

H2S

 

3,0

 

 

6,0

 

RSH

 

0,3

 

 

1,0

 

н 2

0,3

}

12,6

 

0,6

}

19,2

0,3

 

0,3

СН4

16,8

 

11,5

. 14,4

 

17,0

с ан 4

2,5

 

2,5

}

14,3

 

2,4

4,4

 

3,4

ОгНе

18,5

 

15,0

 

17,1

16,4

 

19,3

С3Нв

8,2

 

7,5

}

28,8

 

8,6

9,0

 

10,0

С.„Н8

17,3

 

16,0

 

18,0

22,4

 

23,0

 

 

 

 

 

г-С4Н8

2,4

}

9,0

}

8,9

 

2,2

1,3

}

6,8

Л-С4Н9

5,2

 

5,9

4,9

1-С4Н10

2,3

}

14,5

}

17,7

}

11,5

7,0

}

Ю,2

и-С4Н10

9,9

6,5

 

3,5

 

 

)

 

]

 

2 С=Н*о

1

 

]

18,2

12,4

)

10,0

 

16,6

 

7,5

}

 

f 6,0

 

Остаток

]

 

8,5

1

 

 

 

J

 

 

И т о г о

100

 

100

 

100

 

100

100

 

100

УГЛЕВОДОРОДНЫЙ СОСТАВ ГАЗОВ ТЕРМИЧЕСКОГО РИФОРМИНГА

Средний углеводородный состав суммарных газов термиче­ ского риформинга лигроиновых фракций (табл. 4) очень напоми­ нает средний состав газов термического крекинга, отличаясь от последнего лишь несколько пониженным содержанием суммар­ ного количества непредельных углеводородов.

13

Таблица 4

Средний углеводородный состав суммарных газов промышленных установок термического риформинга

Соста1i

газа в %

еес. на

Средний

 

установке в

Компонент

состав

 

 

газа,

Уфе

Куйбышеве

Грозном

% вес.

 

 

н2

 

} 11,5

}

8,7

} 13,0

11,0

 

СН«

 

 

С2Н,

 

3,5

 

2,0

1,7

2,5

 

 

16,0

 

14,5

15,2

15,5

 

Сз11«

 

11,0

 

9,6

8,3

9,5

 

С3Нв

 

24,0

 

22,0

27,0

24,0

 

i-C4H8

 

5,0

>

ZU,4

6,6

6,0

 

в-С4Н8

 

11,0

12,8

12,5

 

 

 

 

 

 

 

 

6,0

 

 

10,0

7,0

 

 

 

 

12,0

 

 

5,4

12,0

 

 

И т о г о

100

 

100

100

100

Сумма

непредельных

30,5

 

32,0

29,4

30,5

Сумма фракции С2

19,5

 

16,5

16,9

18,0

То же С3

 

 

35,0

 

31,6

35,3

33,5

»

С4

 

 

34,0

 

43,2

34,8

37,5

С2Н4 во фракции С2

18,0

 

12,2

10,0

14,0

СзНд »

во

»

Сз

33,0

 

30,5

23,5

28,0

i-C4H8

фракции С4

14,7

 

 

19,0

16,0

i-CiHjo

^

»

С4

32,4

 

 

37,0

34,0

»

»

С4

17,6

 

 

28,8

18,5

 

>>

»

С4

35,3

 

 

15,2

31,5

Отношение

i'CiHin

 

 

 

 

---------

0,37

 

0,52

 

 

 

 

2

С4н 8

 

 

 

 

 

 

 

УГЛЕВОДОРОДНЫЙ СОСТАВ

ГАЗОВ

ПИРОЛИЗА

 

Процесс пиролиза нефтепродуктов протекает при более

высо­

ких температурах и меньших давлениях, чем парофазного кре­ кинга. При повышении температуры от 550° (парофазный^ крекинг) до 650° и выше (область пиролиза) характер процесса резко меняется, поэтому изменяется и состав газа, что видно из

табл. 5.

Анализ данных показывает, что с повышением температуры пиролиза от 600 до 850° содержание в газе водорода, метана и этилена увеличивается, а содержание этана, углеводородов Сз

иСл уменьшается.

Суммарное количество непредельных углеводородов в газе

уменьшается с повышением температуры пиролиза.

14

Таблица 5

Влияние температуры на углеводородный состав газа пиролиза [5]

Состав газа в % вес. при температуре пиролиза

Компонент

05 О О О

650° 700°

О О Ю -f

800°

00 ел о о

 

 

Н2

 

0,7

0,7

0,8

0,8

1,2

2,7

 

 

СН4

 

15,5

14,8

19,6

27,0

28,5

37,0

 

 

С2Н2

 

0

0

0

0

Следы

0,8

 

 

С2Н4

 

30,3

28,8

31,0

36,3

42,4

44,5

 

 

С2Н„

 

11,3

8,4

8,2

8,6

7,2

6,0

 

 

С3нв

 

26,0

24,7

25,5

19,2

19,5

8,2

 

 

С3Н8

 

2,8

6,4

3,7

2,7

1,2

0,8

 

 

С4Н8

 

12,0

14,0

10,2

4,9

0,0

0,0

 

 

C4 H 1 0

 

1,4

2,0

1,0

0,5

0,0

0,0

 

И т о г о

 

100

100

100

100

100

100

Сумма непредельных

68,3

67,7

66,7

60,4

61,9

53,5

Сумма

фракции С2

41,6

37,2

39,2

44,9

49,6

51,3

То же

с3

 

 

28,8

31,1

29,2

21,9

20,7

9,0

»

С4

 

С2

13,4

16,2

11,2 ■

5,4

0,0

0,0

C2II1 ВО фракции

72,7

77,5

79,0

81,0

85,0

86,5

С3Н„

»

»

С3

90,0

80,0

87,0

88,0

94,0

90,0

с*н8

»

»

с4

90,0

87,5

91,0

90,0

с4н10 »

»

с4

10,0

12,5

9,0

10,0

Выход газа

 

14,2

45,2

52,2

58,8

58,0

52,7

УГЛЕВОДОРОДНЫЙ СОСТАВ ГАЗОВ ГАЗОКОНТАКТНОГО ПРОЦЕССА

В настоящее время развитие и совершенствование процессов нефтепереработки направлены не только на получение жидких нефтепродуктов, но и на получение газов, богатых непредель­ ными углеводородами, как исключительно ценного сырья для промышленности органического синтеза. Поэтому каждый сле­ дующий этап в развитии новых процессов нефтепереработки и усовершенствовании существующих технологических схем должен оцениваться и с точки зрения выхода и углеводородного состава

получаемых

газов.

 

 

раз­

Процесс

газоконтактной переработки, предложенный и

работанный

Н. А. Бутковым, имеет некоторые

особенности

по

сравнению с другими термическими деструктивными

процессами

переработки

нефти. Он может быть направлен

на

разрешение

проблемы получения газа, богатого этиленом,

непосредственно

из тяжелых

нефтяных остатков.

 

 

 

15

Углеводородный состав газов процесса газоконтактной пере­ работки мазута и гудрона прямой перегонки и крекинг-мазута изучался на укрупненной пилотной установке. Результаты этого процесса приведены в табл. 6.

Таблица 6

Углеводородный состав суммарных газов газоконтактнон переработки

Условия

процесса.

 

 

 

 

 

 

Сырье

 

 

 

 

Мазут

Мазут

Гудрон

Кре-

 

 

 

 

 

 

девонромашромаш-

кинг-ма-

Средний

 

 

 

 

 

ской

кпнской

кинской

зут

 

 

 

 

 

 

нефти

нефти

нефти

 

газа, %

Температура, °С

 

520

520

540

565

 

Состав газа,

% вес.

 

 

 

 

 

 

 

 

н 2

 

0,9

1,2

1,0

1,4

1,0

 

 

 

с н 4

 

20,3

20,3

26,0

23,4

22,5

 

 

с 2н 4

 

26,5

24,2

21,4

20,7

23,0

 

 

c2Hs

 

10,5

12,7

13,8

16,1

13,5

 

 

С3Н„

 

18,4

20,9

20,9

17,8

19,5

 

 

C3H8

 

6,1

5,6

4,4

7,3

6,0

 

 

 

 

 

11,9

13,1

11,5

8,1

11,5

 

 

^

С4н 10

5,4

2,0

1,0

5,2

3,0

 

 

 

И т о г о

100

100

100

100

100

Сумма

 

непредельных

56,8

58,2

53,8

46,5

54,0

Сумма фракции С2

37,0

36,9

35,2

36,8

36,5

То же С3

 

 

24,5

26,5

25,3

25,1

25,5

»

С4

 

 

17,3

15,1

12,5

13,3

14,5

С2Н4 во фракции С2

69,0

65,5

61,0

56,4

63,0

С3Нв

»

 

»

С3

75,2

79,0

83,0

71,0

76,0

2 С4Н8

во фракции С4

68,7

86,8

92,0

60,5

80,0

Выход газа

Н2—С4

13,3

32,0

24,7

25,2

Из этих данных видно, что газы контактной переработки, содержащие значительное количество непредельных углеводоро­ дов, из которых этилена приходится около 20—26% на газ, про­ пилена 18—20% и бутиленов 8—13%, являются весьма ценным сырьем для нефтехимического синтеза. —

УГЛЕВОДОРОДНЫЙ СОСТАВ ГАЗОВ КОКСОВАНИЯ

Процесс коксования представляет собой деструктивную, пере­ гонку нефтяного сырья, в качестве которого обычно применяются высоковязкий крекинг-остаток, высокосмолистые гудроны прямой перегонки нефти, пиролизный пек и др.

16

В табл. 7 приведены данные углеводородного состава газов коксования, проведенного под руководством Я. А. Ботникова на опытной установке периодического коксования и на установке с кипящим слоем.

Таблица 7

Средний углеводородный состав газов коксования с опытных установок

 

 

 

 

 

ВНИИ НИ

 

 

 

 

Условия коксования

 

 

 

 

 

 

 

Тип установки

Периодическое

 

 

(2 кипящим

слоем

 

 

 

 

 

коксование

 

 

 

 

 

 

Сырье

 

Мазут

Гудрон

 

Остаток выше

Остаток выше

Температура,

°С

450

450

 

500

340°

500°

550

 

550

500

Состав,

% вес.

 

 

 

 

 

 

 

 

Н2

 

 

1,0

0,9

 

1,0

1,0

1,1

1,5

 

СН4

 

37,4

35,1

 

33,5

25,1

31,2

28,7

 

с2н4

 

3,8

3,0

 

10,6

16,2

8,3

15,7

 

с2н.

 

17,1

18,0

 

16,7

19,2

19,6

16,0

 

С3Н6

 

7,0

7,5

 

14,4

15,8

12,1

15,5

 

С3Н8

 

16,1

17,0

 

10,7

7,9

14,8

9,6

 

у с 4н8

 

6,6

8,5

I

13,1

14,8

12,9

13,0

 

У с 4н10

 

11,0

10,0

[

 

 

 

 

 

 

 

 

И т о г о

 

100

100

 

100

100

100

100

Сумма

непредельных

10,8

10,5

 

25,0

32,0

20,4

31,2

Сумма фракции С2

20,9

21,0

 

27,3

35,4

27,9

31,7

То же С3

 

 

23,1

24,5

 

25,1

23,7

26,9

25,1

»

С4

 

 

17,6

18,5

 

13,1

14,8

12,9

13,0

СаН4 во фракции Са

18,2

14,3

 

38,7

45,7

30,0

49,5

С3Нв

»

»

Сз

30,4

30,6

 

57,5

66,6

45,0

61,7

У С4Н8 во фракции С4

37,5

46,0

 

-г-

Выход Н2 — С4

 

4,0

5,5

 

Как следует из табл. 7, для' этих газов характерны высокое')» содержание метана и низкое содержание углеводородов С4, что значительно отличает их от газов других термических процес­ сов переработки нефти. Например, в газах термического крекинга содержится в среднем около 15—17% метана и около 30—33% углеводородов С4, а в газах процесса коксования соответственно 30—33 и 13—17%. Непредельных углеводородов в газах коксо­ вания также меньше, чем в газах термического крекинга.

Коксование в кубах — процесс периодический. Поэтому дина­ мика состава газа во времени (табл. 8) представляет определенный интерес.

Как видно из табл. 8, с повышением температуры в кубе состав газа постепенно изменяется — уменьшается концентрация в газе углеводородов Сз и С4, за счет чего увеличивается содер­ жание метана и водорода.

2 Заказ 1912.

17

ГОС.

L r. ЧИЛИ

9

НАУ ЧИ О -ТЕХКИ ЧЕС КАЯ im .

Таблица 8

Состав газа коксовых кубов в зависимости от изменения температуры процесса коксовании [6]__________

Состав газаз % вес. при температуре

Компонент

 

 

 

 

Средпнй

400°

430°

435°

455°

состав газа

 

 

 

н,»

0,2

1,3

2,0

2,7

1,5

с 4

30,2

43,4

45,3

52,2

42,5

('.2

19,0

18,2

19,8

17,7

19,0

с :,

27,6

20,3

17,0

15,2

20,0

с 4

23,0

16,9

15,3

12,2

17,0

СОСТАВ ГАЗОВ ОКИСЛИТЕЛЬНОГО КРЕКИНГА

Процесс окислительного крекинга, предложенный и разрабо­ танный К. К. Дубровай, характеризуется тем, что нефтяные ди­ стилляты крекируются при 450—600° в присутствии воздуха или кислорода, вызывающего различные степени окисления части сырья в реакционном змеевике.

В результате окислительного крекинга можно получить около 20% вес. газа на сырье.

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 9

 

 

Состав

газа окислительного

крекинга с воздушным дутьем

 

 

Компонент

 

Состав

Состав

углеводородной

 

 

 

 

 

 

 

%

объемн.

% вес.

части

газа, % вес.

 

 

 

 

\

 

 

 

С02

 

 

2,6

4.0

 

_

 

 

0„

 

 

0,7

0,7

 

 

 

СО

 

 

4,5

4,4

 

 

 

N2

 

 

53,6

51,8

 

 

 

Н2

 

 

9,0

0,6

 

2,1

 

 

С Н 4

 

 

6,8

3,7

 

13,2

 

 

(> Н «

 

 

6,1

5,9

 

21,3

 

 

с2н6

 

 

3,6

3,7

 

13,2

 

 

С3Н6

 

 

4,6

6,7

 

24,0

 

 

С3Н8

 

 

1,0

1,5

 

5,4

 

 

v с4н8

 

 

2,5

4,8

 

17,2

 

 

^ С4Н 10

 

 

0,5

1,0

 

3,6

 

 

С5 и выше

 

4,5

11,2

 

 

 

И т о г о

 

100

100

 

100

Сумма непредельных

 

13,2

17,4

 

62,5

Сумма фракции Сг

 

9,7

9,6

 

34,5

То же

С3

 

 

5,6

8,2

 

29,4

 

»

С4

 

 

3,0

5,8

 

20,3

СгН4 во фракции Сг

 

 

61,8

С зН в

*

Сз

 

 

81,5

V

С4Н 8 во фракции

С4

 

82,6

V

С4Н 10 »

»

С4

 

17,4

18

Состав газа окислительного крекинга приведен в табл. 9, из которой видно, что углеводородная часть газа содержит 62,5% непредельных. Однако отличительной особенностью газа окисли­ тельного крекинга является то, что вследствие ввода в реакцион­ ную зону не чистого кислорода, а воздуха, в газе присутствует большое количество свободного азота, доходящее до 54%, а также углекислоты и окиси углерода в сумме около 7%. Таким образом, доля углеводородных компонентов в этом случае составляет лишь около 40%. Практическое использование такого газа окислитель­ ного крекинга представляет значительные трудности.

Ух'леводородная часть газа окислительного крекинга по фрак­ ционному и химическому составу фракций исключительно близко совпадает с углеводородным составом газа парофазного крекинга и газом пиролиза, проведенного при" 650°.

УГЛЕВОДОРОДНЫЙ СОСТАВ ГАЗОВ КАТАЛИТИЧЕСКОГО КРЕКИНГА

Газы пилотных установок каталитического крекинга. Важ­ нейшими факторами, влияющими на состав продуктов реакций деструктивных процессов переработки нефти, являются темпера­ тура, длительность нагревания и давление. С. Н. Обрядчиков [5], например, пишет, что состав газов крекинга еще больше, чем состав бензина, зависит от условий ведения крекинга.

Влияние температуры процесса и объемной скорости подачи сырья на состав и выход газов каталитического крекинга. Во ВНИИ НИ (б. ЦИАТИМ) под руководством А. В. Агафонова проведены большие работы по изучению влияния технологиче­ ского режима на состав продуктов, и в частности, газов каталити­ ческого крекинга различного сырья.

Опыты проводились на укрупненной, непрерывно действующей установке с применением синтетических шариковых алюмосили­ катных катализаторов ЛИВД и ГрозНИИ, импортного алюмоси­ ликатного катализатора Гудри и нефелинового катализатора. Характеристика сырья приведена в табл. 10.

Углеводородный состав газов каталитического крекинга, про­ веденного при различных температурах, показан в табл. 11.

Из этих данных видно, что с увеличением температуры катали­ тического крекинга при постоянной скорости подачи сырья содер­ жание в газе углеводородов Ci, Сг и Сз несколько увеличивается,

асодержание углеводородов С4 уменьшается. Например, в опытах

скатализатором ГрозНИИ при увеличении температуры на 70° содержание метана в газе увеличилось от 4,0 до 6,1%, углеводоро­ дов Сг от 5,7 до 6,9%, в том числе этилена с 1,9 до 3,0%, угле­ водородов Сзс26,4 до 30.2%, из них пропилена с 12,4 до 15,5%,

асодержание углеводородов С4 в газе уменьшилось с 59,3 до 54,6%, в том числе изобутана с 34,9 до 33,8%.

Такая же зависимость в изменении углеводородного состава газа наблюдается и в опытах с другими катализаторами.

2*

19

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ