книги из ГПНТБ / Пивоваров В.А. Проектирование и расчет систем регулирования гидротурбин
.pdfЧастотный критерий устойчивости гласит: для устойчивости замкнутой системы необходимо и достаточно, чтобы амплитудно фазовая частотная характеристика устойчивой или нейтральной разомкнутой системы не охватывала критическую точку с коор динатами (— 1, г-0) (рис. 30, кривые 1 и 2).
Понятие устойчивая, или нейтральная, разомкнутая система говорит о том, что ее характеристическое уравнение Q (г) не со держит корней с положительными вещественными частями, но может иметь нулевые или чисто мнимые корни. Наличие или от сутствие положительных корней легко можно обнаружить, так
Рис. 30. |
Амплитудно-фазовые ча- |
Рис. 31. Амплитудно-фа- |
стотные |
характеристики устойчи- |
зовые частотные характе- |
воіі |
разомкнутой системы |
ристики неустойчивой ра |
|
|
зомкнутой системы |
как передаточная функция разомкнутой системы, как правило, представляет собой послёдовательное соединение рассмотренных выше типовых звеньев.
Если же разомкнутая система неустойчива, то для устойчи вости замкнутой системы необходимо и достаточно, чтобы ампли тудно-фазовая частотная характеристика разомкнутой системы охватывала критическую точку с координатами (— 1, г-0) на угол тп против часовой стрелки, где т — число корней с положи тельными вещественными частями в уравнении Q (z) = 0 (рис. 31, кривая 1).
Когда условия критерия не выполняются, замкнутая система будет неустойчивой (кривая 3 на рис. 30 и кривая 2 на рис. 31).
Когда амплитудно-фазовая частотная характеристика разом кнутой системы проходит через критическую точку (— 1, і-0) (рис. 30, кривая 4), замкнутая система будет находиться на гра нице устойчивости. Физически это можно объяснить следующим образом. Допустим, что на вход системы (рис. 32, а) подан синусо идальный сигнал хвх и обратная связь отключена. Прохождение амплитудно-фазовой частотной характеристики через критиче скую точку (—1, г-0) означает, что при некоторой частоте сос амплитуда выходного сигнала а'ВЬ!Х равна по величине амплитуде
75
входного сигнала, а сдвиг фазы ср = — 180°. Следовательно, в замкнутой системе даже при отсутствии входного сигнала мо гут существовать синусоидальные колебания с частотой сос.
Таким образом, согласно частотному критерию, устойчивость замкнутой системы определяется расположением кривой G (ш) относительно критической точки (— 1, і- 0). Чем дальше от этой точки проходит кривая, тем дальше будет находиться система от границы устойчивости. Обычно степень устойчивости характери зуется запасами по фазе и амплитуде, которые определяются так.
Из центра |
комплексной плоскости |
(рис. 32, б) |
радиусом, |
равным |
||||||||||
единице, |
проводится |
окружность, |
которая |
пересекает |
кривую |
|||||||||
п) |
ö) |
^._L |
|
G (ісо) в точке, |
где частота |
со = |
||||||||
|
= сос. |
Угол |
Дер, |
образованный |
||||||||||
|
|
|
=оо\(о=0 |
вектором, |
соединяющим |
начало |
||||||||
|
|
|
координат |
с |
сос и отрицательной |
|||||||||
kxfyu |
|
Wjj- |
~ff |
вещественной |
|
осью, |
называется |
|||||||
|
' /У |
запасом по фазе, а |
расстояние |
АА |
||||||||||
'------------- |
|
■/ |
от критической |
точки |
до ближай |
|||||||||
|
|
|
|
шей |
точки |
|
пересечения |
кривой |
||||||
Рис. 32. Запасы |
устойчивости |
G (iw) |
с действительной осью на |
|||||||||||
зывается запасом |
по |
амплитуде |
||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||
Рассмотрим теперь |
|
или |
по модулю. |
|
|
|
ло |
|||||||
частотный критерий |
применительно к |
гарифмическим частотным характеристикам. Прежде всего от метим, что модулю А = 1 (точка сос на рис. 32, б) в логарифми ческом масштабе соответствует 0 дБ, т. е. при сос амплитудная характеристика пересекает ось со. Значение сос называют часто той среза. Будем также считать, что статический коэффициент
усиления разомкнутой |
системы |
больше единицы, |
т. е. R (0) > . |
> Q (0). Это справедливо для подавляющего большинства систем |
|||
регулирования. Тогда |
критерий |
устойчивости по |
логарифмиче |
ским характеристикам можно сформулировать следующим об разом.
Если разомкнутая система устойчива или нейтральна, то для устойчивости замкнутой системы необходимо и достаточно, чтобы логарифмическая амплитудная характеристика разомкну той системы пересекала ось абсцисс при частоте, которой соот ветствует отставание фазы не более 180° (рис. 33, а). Если это условие не выполнено, то замкнутая система неустойчива (рис. 33, б). В случае, когда сдвиг фазы ф = —180° соответствует
частоте, |
при |
которой |
амплитудная |
характеристика пересекает |
||||
ось |
со, |
система |
будет |
находиться |
на |
границе |
устойчивости |
|
(рис. 33, е). |
на |
рис. 33, а вертикальные |
линии из |
точки сос и |
||||
из |
Проведем |
|||||||
точки, где |
фазовая |
характеристика имеет сдвиг |
ср = — 180°. |
Тогда запас устойчивости по фазе Дф определится как превыше ние фазовой характеристики над прямой — 180° при частоте среза сос, а значение ДА в децибелах амплитудной характеристики при
76
частоте, когда фазовая характеристика пересекает прямую — 180°, является запасом устойчивости по амплитуде (модулю).
Аналогичным путем можно сформулировать частотный кри терий устойчивости и для случая, когда разомкнутая система неустойчива.
П р и м е р п р и л о ж е н и я ч а с т о т и ы х к р и т е р и е в .
Определим устойчивость замкнутой системы (рис. 34, с), со стоящей из звеньев с известными передаточными функциями.
Значения коэффициентов |
следующие: k — 0,5; Т х = 10 с; Т = |
|
= 8 с; Т я = 0,4 с; |
Т4 = |
2 с; Ть = 1 с. |
а) |
5) |
8) |
Рис. 33. Логарифмические частотные характеристики устойчивой (а), неустой чиной (б) и находящейся на границе устойчивости (а) систем
Разомкнем систему в точке 1. Тогда передаточная функция разомкнутой системы будет
G (п\ - |
feCT2P + 1 ) 0 |
- 7 » |
|
р ( 7 > + 1 ) ( 7 > + 1 |
) ( Г 5р + 1 ) » |
из которой видно, что степень числителя меньше степени знаме нателя. Один из корней характеристического уравнения (соот ветствующего знаменателю G) равен нулю, а остальные — отри цательные. Следовательно, разомкнутая система нейтральна, при чем статический коэффициент ее усиления (а —>0) G (0) —>оо. Применим критерий устойчивости по логарифмическим характе ристикам.
Заменив р на ісо, получим
г. / ; „ ' і __________fe (?У<а + |
1) (1 — T yco )______ |
|||||||
к |
> |
£w (7\£ co + |
1) ( Г 3£ш—j—1) ( Г 5£ш + |
1) ’ |
||||
откуда логарифмическая амплитудно-частотная характеристика |
||||||||
( |
|
|
|
____ _ |
_______ |
|||
20 lg G = 20 lg £ + |
20 lg |
] / " 7 |co 2 - | - |
1 + 2 0 J g ] / r |
r |
4-(ü2 + 1 - |
|||
|
|
|
|
|
|
\ |
|
|
— 20 lg со — 20 l g |
] / " T\со2 + 1 |
— |
20 l g ~]/~т\а? + |
1 — |
20 l g ] / " 7 ’|co2 + 1 |
представляет собой сумму характеристик типовых звеньев, приведенных в табл. 2.
77
|
На оси со |
(рис. 34, б) отметим |
частоты, при |
которых происходят изломы |
||||
в амплитудных характеристиках каждого звена: |
CÖJ = |
1ІТ1 — 0,1 рад/с; |
ш2= |
|||||
= |
1 /Т 2= |
0,125 |
рад/с; со3= 1/7'3= 2 , 5 |
рад/с; |
со4= |
]/Т,1 = 0,5 рад/с; |
со6= |
|
= |
1/Г 6 = |
1 рад/с. |
Т х, |
Т3 и Тъ принадлежат апериодическим |
||||
|
Поскольку |
постоянные времени |
||||||
звеньям, то при частотах cOj, со3 и |
со5 амплитудная |
характеристика изменяет |
||||||
наклон каждый раз на —20 дБ/дек, |
при этом фазовые характеристики /, |
3, 5 |
||||||
этих звеньев имеют сдвиг фазы ср = |
—45°. Времена Т й и Тл принадлежат про- |
порционалыіо-дифференцируюіднм звеньям — обычному и инверторному, поэтому
ff)
Рис. 34. Логарифмические частотные характеристики устойчи вой системы
при частотах со2 и со4амплитудная характеристика изменяет наклон каждый раз на 20 дБ/дек. Фазовая же характеристика 2 звена с Г 2 имеет сдвиг ср = 45°
при со2, |
а характеристика |
5 звена с Т4 имеет ср = —45° при со4. |
На |
рис. 34, б фазовые |
характеристики 1—5 звеньев вычерчены с помощью |
шаблона, а результирующая фазовая характеристика 'ср разомкнутой системы получена путем алгебраического суммирования характеристик 1—5 с фазовой характеристикой 6 идеального интегрирующего звена.
Построение амплитудной характеристики начинаем с идеального интегри
рующего звена, коэффициент передачи которого |
k — 0,5. Согласно табл. 2, при |
|||
со = 1 это звено имеет усиление 20 lg 0,5 |
—6дБ. |
7 |
Через эту точку проводим ам |
|
плитудную характеристику (штриховая |
линия |
на рис. 34, б) |
с наклоном |
|
— 20 дБ/дек. После этого суммарная амплитудная |
характеристика |
разомкнутой |
системы легко вычерчивается, поскольку мы уже знаем точки излома этой харак теристики. Первоначальный наклон — 20 дБ/дек будет только до частоты со,, здесь он будет уже — 40 дБ/дек и продолжается до частоты со2. От ш2до со., наклон будет — 20 дБ/дек, а от со4до со5будет 0. При частотах же со5 и со3 амплитудная
характеристика каждый раз изменит наклон на —20 дБ/дек. Из рис. 34, б видно, что система имеет запасы устойчивости Дф = 50° и ДА —4 дБ. Значит, замкну тая система, показанная на рис. 34, а, при заданных параметрах будет устой чивой.
78
11. Номограммы для определения частотных характеристик замкнутой системы
На практике часто приходится исследовать так называемые миогоконтурные системы, о которых уже упоминалось. В этих системах (рис. 35, а) кроме главной обратной связи имеются еще внутренние обратные связи, образующие свои внутренние регу лирующие контуры, которые сами по себе могут быть неустойчи выми, если их параметры выбраны неудачно. Поэтому эти кон туры также должны проверяться на устойчивость. В то же время
любой внутренний контур по |
|
||||||
отношению |
ко |
всей |
системе |
|
|||
является ее звеном той или |
|
||||||
иной |
сложности, |
которое в |
|
||||
ряде |
случаев |
|
не |
удается |
|
||
представить |
в виде |
типовых |
|
||||
звеньев, |
частотные |
характе |
|
||||
ристики |
которых известны. |
|
|||||
Поэтому |
для |
исследования |
|
||||
устойчивости, |
а |
также для |
|
||||
проверки работы проектируе |
|
||||||
мой |
системы |
регулирования |
|
||||
необходимо |
уметь |
легко и |
Рис. 35. Многоконтурная (а) и однокон |
||||
быстро |
строить |
частотные |
|||||
характеристики |
замкнутых |
турная (б) системы и графический способ |
|||||
определения М и ф |
систем.
Вообще говоря, эти характеристики можно получить по выра жению (2.24), заменив в нем р на гео и подставив различные зна чения частоты от со = 0 до со = оо. Однако такой путь связан с до вольно громоздкими вычислениями, особенно при синтезе систем. На практике для построения частотных характеристик замкнутой системы обычно используются специальные номограммы, часто называемые также номограммами замыкания. Рассмотрим, как они получены.
С помощью правил преобразования структурных схем лю бая система регулирования может быть приведена к виду, показан ному на рис. 35, б. Здесь G (р) — передаточная функция разом кнутой системы. Используя (2.24), получим амплитудно-фазовую характеристику замкнутой системы
ѵ т = - р т т к г (2Л4|>
Если на комплексной плоскости вычертить амплитудно-фазо вую характеристику разомкнутой системы G (іа) (рис. 35, в), то эта же кривая относительно точки (— 1, і-0) представляет
79
собой |
функцию |
1 -f G (гсо), |
|
модуль |
которой |
|1 -f G (/со) | = |
|
= У (1 -у (У)3 -у У2, где U и V — вещественная и |
мнимая части |
||||||
функции |
G (ко). |
Тогда модуль |
функции W (ко) |
будет |
|||
|
|
|
М = |
|
и* + У2 |
|
(2.142) |
|
|
|
(1 “У U)“—ук2 |
||||
|
|
|
|
|
|||
После возведения в квадрат левой и правой частей равенства |
|||||||
(2.142) |
и |
преобразования получим |
М '.2 |
|
|||
|
|
(и |
|
( |
(2.143) |
||
|
|
|
\ |
1 — /И2 } |
|||
|
|
|
|
Поскольку U и V относятся к комплексной плоскости, на ко торой построена кривая G (гсо) разомкнутой системы, то на этой же плоскости для любого постоянного значения /VI уравнение (2.143) представляет собой уравнение окружности с радиусом, равным Лі/(1 — Л42), и центром, расположенным на вещественной оси U (сплошные линии на рис. 36). При различных М = const полу чаем семейство окружностей. Центры всех окружностей, для ко
торых М > 1, |
располагаются слева от точки U = |
— 1, а центры |
|||
окружностей, |
имеющих |
М < 1, |
лежат справа |
от |
точки I) — 0. |
Когда М —>0, радиус также стремится к нулю |
и центр окруж |
||||
ности приближается к |
началу |
координат. При |
М — 1 радиус |
||
окружности становится |
равным |
бесконечности, |
т. е. окружность |
вырождается в прямую, параллельную мнимой оси и проходя щую через точку U = —0,5. Когда М —>оо , что соответствует условию сильных колебаний в замкнутой системе или резонансу, центр окружности находится вблизи критической точки (—1, г-0), а ее радиус стремится к нулю.
Аналогичным путем можно получить линии равных значений сдвига фазы ф замкнутой системы. Согласно выражению (2.141)
и рис. 35, в, для любой частоты |
ф = ср — сръ |
где ср; ср^ — аргу |
|
менты функций G (ісо) и 1 + G (ісо). При любом |
значении ф = |
||
= const на комплексной плоскости ^имеется точка, |
при вращении |
||
вокруг которой концов векторов |
G (ісо) и 1 + |
G (гео) разность уг |
|
лов ср — ср! будет сохраняться |
постоянной. |
Эта |
точка (центр |
окружности) должна находиться на одинаковом расстоянии от
начала координат и от точки |
(— 1, ПО). Уравнение этой окруж |
||||
ности легко получается из выражения для |
W (ісо), если |
подста |
|||
вить |
в него G (ісо) = U -ф іѴ, |
|
|
||
|
|
U -\- іѴ |
и* -|_ и + г 2 |
іѴ |
’ |
|
W ( i © ) = = 1 -\-U-V-iV |
(1 + У)2+Ѵ2 + |
(1 + [/)2 + Ѵ2 |
||
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
tg а1’ ^ u2 + u + v* |
|
(2.144) |
|
|
|
|
|
||
или |
после преобразования |
|
|
|
|
|
К |
2 |
tg24>+ 1 |
(2.145) |
|
|
|
||||
|
|
|
4 tg3 -ф |
||
|
|
|
|
80
Рис. 36. Номограмма для определения амплитудно-фазовых характеристик замкнутых систем
6 В . А. Пивоваров |
81 |
Рис. 37. Номограмма для определения логарифмических характеристик зам кнутых систем (по оси абсцисс указан .запас по фазе)
82
Давая |
различные |
значения |
грр = |
const, |
получим |
семейство |
|||
окружностей |
(штриховые линии |
на |
рис. 36) |
с |
радиусами |
||||
1/2 sin ф |
и |
центрами, |
расположенными |
в точках |
U = —0,5 и |
||||
V = 1/2 tg ф. |
|
|
|
|
|
|
|
||
Таким образом, для определения амплитудно-фазовой ча |
|||||||||
стотной характеристики W (гео) |
замкнутой |
системы |
достаточно |
построить на номограмме замыкания (рис. 36) частотную характе
ристику G (ісо) разомкнутой |
системы, точки пересечения |
которой |
с линиями М = const и ф = |
const дадут значения модуля |
и сдвига |
фазы замкнутой системы. Максимальная величина М является важным показателем оценки качества замкнутой системы. По ее заданному значению достаточно просто можно определить тре буемый коэффициент усиления разомкнутой системы [33].
На рис. 37 приведена перестроенная по рис. 36 аналогичная по своему назначению номограмма замыкания, которая позволяет определить логарифмические частотные характеристики замкну той системы, если известны логарифмические частотные характе ристики соответствующей разомкнутой системы. По осям номо граммы нанесены значения усиления L в децибелах и запаса фазы ф в градусах разомкнутой системы, а на самой номограмме сплошными и штриховыми линиями указаны, соответственно, значения усиления М в децибелах и сдвига фазыф в градусах зам кнутой чистемы.
Чтобы найти логарифмические характеристики замкнутой системы, нужно для каждой частоты со снять с логарифмических характеристик разомкнутой системы значения L и ф и нанести их на номограмму. Эти точки будут находиться на тех или иных кривых М — const и ф = const, которые и дадут значения уси ления и сдвига фазы замкнутой системы.
12. Методы корректирования систем регулирования |
і |
|
Вначале выясним физический смысл частоты среза юс и ее влияние на устойчивость и точность работы системы регулиро вания.
Частотная характеристика замкнутой системы определяется выражением (2.141). Как уже упоминалось, для большинства систем модуль функции G (іа) при низких частотах значительно больше единицы, поэтому из (2.141) получим
117 М = ~ 1 « ш‘ > (2 - 146)
При высоких же частотах, наоборот, модуль G (іа) значи-ѵ тельно меньше единицы, следовательно,
W (/со) = |
« G (іа) (а » сос). |
(2.147) |
В результате логарифмические частотные характеристики замкнутой системы при частотах со <£ сос близки к оси абсцисс
6* |
83 |
(рис. 38, а), а при © > ©с — к частотным характеристикам разом кнутой системы G (ісо). Для частоты со = соС1 как это следует из рис. 38, б, модуль функции G (г©) равен единице, а сдвиг фазы срс отличается от — 180° на величину запаса устойчивости по фазе Дер. Если учесть, что обычно Дер = 20 н-60°, то можно записать выра жение для модуля замкнутой системы
1 М(еос) (2.148)
ѴТ\— cos Дер)2-j- sin 2Дер
откуда видно, что М (еос) >• 1. Это указывает на подъем ампли тудной характеристики замкнутой системы в окрестности частоты среза сос (рис. 38, а).
При частоте © = ео х начинается резкое уменьшение усиле ния (модуля) замкнутой системы. В диапазоне частот от 0 до еох синусоидальные колебания пропускаются системой без ослабле ния по отношению к © = 0. Этот диапазон называется полосой пропускания частот замкнутой системы. При частоте ю = ©і наступает как бы срез полосы пропускания. Поскольку ©с близка к ©j, то ее называют частотой среза данной системы.
Из рис. 38, а видно, что чем выше частота среза ©с, тем в боль шем диапазоне частот система пропускает синусоидальные ко лебания без ослабления, т. е. тем меньше динамическая ошибка системы и выше ее быстродействие.
Рассмотрим, как влияет коэффициент усиления разомкнутой системы на устойчивость замкнутой системы и ее статическую точность. Для этого вернемся к примеру, приведенному на рис. 34. Если сместить логарифмическую амплитудную характеристику разомкнутой системы вверх, что соответствует увеличению стати ческого коэффициента усиления, то, как видно из рис. 38, б, устойчивая замкнутая система становится неустойчивой, поскольку фазовая частотная характеристика остается неизменной. Увели чение статического коэффициента равносильно увеличению ча стоты среза до шс1 разомкнутой системы, что также следует из рис. 38, б. Следовательно, чем выше ©с, тем выше статическая