книги из ГПНТБ / Пивоваров В.А. Проектирование и расчет систем регулирования гидротурбин
.pdfПодставив (3.44) в (3.43), найдем
s |
dzx |
1 |
--------Z± = |
d\l) |
(3.45) |
dt |
s2a - f - . |
||||
1 |
I |
ysi |
dt |
|
Разделив это выражение на член перед zx и выразив переме щение ф через относительную величину ф = уфтах, получим дифференциальное уравнение движения поршня 5 при неподвиж ной буксе маятника
гр dz-L . |
шах |
dy |
(3.46) |
|
I d ~ W ' Zl - |
£ |
I d 4 t ’ |
||
|
где
Td = s
Уравнение (3.46) определяет также и величину поджатия пру жины 2 катаракта в зависимости от движения поршня 6.
Теперь определим закон движения буксы маятника под дей ствием переменного поджатия пружины катаракта. При этом сле дует учесть, что при смещении буксы центробежные силы за счет изменения радиуса вращения грузов тоже будут изменяться. Урав нение равновесия сил, действующих на буксу, будет иметь вид
z) |
trih (J'Q-j- Xz) Cö,j — kl (/о -{- z), |
(3.47) |
||
откуда |
|
|
|
|
|
k, 4- £o — mX2ai2 |
|
(3.48) |
|
* |
|
|
||
|
|
|
||
и |
|
|
|
|
dz-L |
+ — niX~arn |
dz |
(3.49) |
|
dt |
k2 |
dt |
||
|
Подставив zx из (3.48) и d,zx!dt из (3.49) в выражение (3.46), получим дифференциальное уравнение масляного катаракта
dz |
|
dy |
(3.50) |
|
Ж |
k l - \ - k 2 — Я 2і СХ О " |
dt |
||
|
и его передаточную функцию как звена системы регулирования
IV/ |
ßT’rfP |
|
( 3 .5 1 ) |
|
TdP + |
1 ’ |
|
|
|
||
g __ |
&2s2atymax |
(3 .5 2 ) |
|
|
|
|
(ki -ф k2— mX2ш2) 100%
Сравнивая (3.50) и (3.51) с (3.22) й (3.25), видим, что дина мические характеристики обеих схем масляного катаракта
125
полностью идентичны. В рассматриваемой конструкции (рис. 54) параметры маятника влияют лишь на статический коэффициент усиления кдтаракта, не изменяя его структуры.
19.Электрические маятники
Вэлектрогидравлических регуляторах в Качестве чувствитель ного элемента используются электрические маятники. Имеется большое разнообразие их схем и конструкций. Наиболее рас пространенная схема чувствительного элемента, выполненного из электрических элементов, основана на использовании резонанс
ного контура, состоящего из индуктивной катушки L и конденсатора С, соеди ненных параллельно.
На рис. 56 показана схема электрического маят ника с фазочувствитель ным выпрямителем, при меняемая в регуляторах типа ЭГР-М и ЭГР-2М, выпускаемых ЛМЗ. Для непосредственного измере ния частоты вращения гид роагрегата служит син хронный тахогенератор ТГ переменного тока, жестко связанный с валом гидро агрегата. При номиналь
ной частоте вращения частота тахогенератора составляет 50 Гц. Входное напряжение t/nx резонансного контура LC пропорцио нально частоте тахогенератора.
Известно, что при включении конденсатора в цепь синусои дального переменного тока его сопротивление уменьшается с уве
личением частоты f |
тока |
|
|
|
|
*с ~ |
шС |
’ |
(3.53) |
|
|
|||
где со = 2 я /— угловая частота |
тока; С — постоянная конден |
|||
сатора (емкость). |
|
|
|
|
В этом случае ток |
|
|
|
|
|
ic = - ^ |
= U1uC, |
(3.54) |
|
проходящий через |
конденсатор, |
опережает |
напряжение на |
угол я/2.
При включении же индуктивной катушки в цепь переменного тока в ней вследствие электродвижущей силы самоиндукции воз-
126
пикает индуктивное сопротивление, пропорциональное угловой частоте тока,
xL = соL, |
|
(3.55) |
|
где L — коэффициент самоиндукции |
катушки. |
|
|
В этом случае ток |
|
|
|
Цу __ |
U |
(3.56) |
|
XL |
Wi. |
||
|
отстает от напряжения на угол пі2.
Таким образом, токи іс и iL находятся в противофазе по от ношению друг к другу, а значит, результирующий ток, проходя щий через контур LC, будет равен разности этих токов
Л = ч . ( - л г - “С)- |
<3-57> |
Из этого выражения видно, что для резонансной частоты сор молено так подобрать значения L и С, что і будет равно нулю независимо от напрялсения в контуре V х. Для этого необходимо, чтобы
LC = A r • |
(3.58) |
со,; |
|
Значение резонансной частоты сор принимают равной номи нальной угловой частоте, соответствующей частоте вращения ги дроагрегата /„ = 50 Гц. При этом, если частота / >■ /„-, то по цепи
контура |
протекает емкостной ток іс, |
а если / < |
то |
через цепь |
контура |
течет индуктивный ток iL. |
В обоих случаях |
на конден |
саторе С1 создается падение напряжения, находящееся в фазе или в противофазе по отношению к напряжению £/вх тахогенератора. Напрялсение Uвш используется в качестве регулирующего воздействия маятника.
Поскольку реальный контур LC обладает конечной доброт ностью, то при резонансной частоте через его цепь протекает не большой активный. ток, приводящий к появлению постоянного сигнала на выходе. Для устранения этого явления в схему вклю чен резистор R1, сопротивление которого подбирается в зависи мости от добротности контура LC.
Характеристика электрического маятника представляет собой зависимость выходного напрялсения Uтлк от частоты вращения гидроагрегата.
Однако для создания регулирующего воздействия напряже ние Uпых должно учитывать еще и знак отклонения частоты, по этому оно далее подается на фазочувствительный выпрямитель (рис. 56), который преобразует переменный ток в постоянный и определяет его полярность. Фазочувствнтельный выпрямитель со держит два'выпрямительных диодных моста Dl и D2, фильтрую
127
щий конденсатор С2 и входной трансформатор Тр2. Опорное ком мутирующее напряжение на мосты подается от обмоток транс форматора ТрЗ через резисторы R2 и R3, ограничивающие ком мутирующий ток через диоды выпрямителей. Включение в схему трансформатора Тр2 обусловлено тем, что выпрямление связано с предварительным изменением величины напряжения перемен ного тока, а также необходимостью гальванического разделения цепей регулятора. Этот трансформатор часто называют разде лительным.
Принцип работы фазочувствительного выпрямителя заклю чается в следующем. В любой момент времени один из мостов с по-
Рис. 57. Схема (о.) и характеристика (б) электриче ского маятника
мощью опорного напряжения открыт, а другой — закрыт. Если замерять направление тока на выходе выпрямителя (между общей точкой мостов и средней точкой трансформатора Тр2), то оно остается неизменным при сохранении полярности между і/шх и опорным напряжением. При изменении фазы входного сигнала изменяется его относительная полярность по отношению к опор ному напряжению, в результате чего ток на выходе фазочувстви тельного выпрямителя меняет свое направление.
Как правило, в качестве выходного сигнала электрического маятника принимают не UBBK, а напряжение постоянного тока і!ф на выходе фазочувствительного выпрямителя.
Часто в качестве измерителя скорости (электрического маят ника) применяется контур RC (рис. 57, а), представляющий собой двойной Г-образный мост; собранный из резисторов RJ, R2, R3 и конденсаторов С1, С2, СЗ. В зоне небольших отклонений частоты выходное напряжение моста UBb]X сдвинуто относительно питаю щего напряжения на угол, близкий к тс/2. Сопротивления и кон денсаторы подбираются таким образом, чтобы UBUX = 0 при но минальной частоте В результате, при отклонениях частоты от номинального значения на выходе контура появляется напряже ние и вых, пропорциональное изменению частоты, а его фаза будет изменяться на угод я в зависимости от знака отклонения частоты.
Контур RC применяется в качестве измерителя скорости в ре гуляторах швейцарской фирмы «Charmilles», в опытном транзи сторном регуляторе типа ЭГРП ЛМЗ, в ЭГРС конструкции ОРГРЭС и др.
128
Характеристика электрического маятника (рис. 57, б) линейна в довольно широком диапазоне изменения частоты. Лабораторные исследования показывают, что постоянная времени контуров LC и RC без учета постоянной времени фильтра фазочувствительного выпрямителя находится в пределах 0,001—0,005 с. Поэтому можно считать, что передаточная функция электрического маятника соот ветствует пропорциональному звену
W = AU™X = k , |
(3.59) |
где k —• коэффициент усиления маятника.
Отметим, что отсутствие в контуре RC индуктивной катушки способствует повышению стабильности маятника по сравнению с контуром LC. В то же время контур RC чрезвычайно чувстви телен к наличию высших гармоник питающего напряжения, ко торые влияют как на крутизну характеристики контура, так и на стабильность его параметров. В этом заключается основной недо статок электрических маятников, выполненных в виде контура RC.
20. Электрический изодром
Принципиальная схема электрического изодрома, используе мого в электрогидравлических регуляторах скорости с электри ческой схемой типа ЭГР-М, показана на рис. 58, а. От тахогенератора ТГ напряжение переменного тока подается на вход транс форматора Тр2. Это напряжение зависит от сопротивления потенциометра R1, величина которого изменяется в зависимости от положения поршня исполнительного сервомотора. Таким обра зом, напряжение Uх на выходе трансформатора Тр2 пропорцио нально положению поршня сервомотора.
Напряжение и ± переменного тока подается далее на выпря мительный мост Д, от которого через фильтр, состоящий из дрос селя Др и конденсаторов CI, С2, СЗ, напряжение UBX постоян ного тока поступает на вход изодрома. Последний представляет собой последовательное соединение переменных конденсатора С и резистора R. Выход изодрома подключен к обмоткам магнитных усилителей МУ1 и МУ2, где напряжение UBbK суммируется с дру гими сигналами. Резистор R2 служит нагрузкой для фильтра.
Определим передаточную функцию электрического изодрома,
представленного на рис. 58, а. Входное напряжение равно |
|
|
|
и »х = Ы г + R + г) |
(3-60) |
где г — сопротивление обмоток магнитных усилителей |
МУ1 и |
|
МУ2; |
і — сила тока, протекающего по цепи, |
|
а |
выходное напряжение |
|
|
Um№= ri. |
(3.61) |
9 В. А. Пивоваров |
129 |
Отсюда получаем передаточную функцию контура RC
|
В (р) = ___ L 7?-L |
гСр |
|
(3.62) |
|
и |
(R-J- г) Ср + |
1 |
|||
|
|||||
|
Ср 1 * 1 |
|
|
|
|
Согласно схеме, |
UBX = Ң\тху, где |
/е — крутизна |
характери |
||
стики UBX — / (ф), |
В/мм. Учтем также, |
Ито R У>> г. В |
|
результате |
Рис. 58. Электрическое изодромное устройство регуляторов со схемами типов ЭГР-М (а) и ЭГР-2М (б)
передаточная функция электрической изодромной обратной связи будет иметь вид
|
W |
Uпых |
|
г |
RCp |
(3.63) |
|
У СР) |
- ^ Ф ш а х |
R R C p + l |
|||
или, если у брать в-процентах и заменить RC — Тd, |
|
|||||
|
|
TW_ |
ßC/P |
|
|
(3.64) |
|
|
~ |
T d P + 1 |
’ |
|
|
|
|
|
|
|||
где ß = |
/гфП1ах/7(100У) — коэффициент |
|
усиления |
изодромной |
||
обратной |
связи, В/%. |
|
|
|
|
|
Выражение (3.64) по форме совпадает с (3.52), что указывает на принципиальную идентичность электрического и гидравличе ского изодромов. Динамические характеристики изодрома как звена системы регулирования приведены в табл. 2.
Здесь следует отметить, что иногда в технической литературе по регулированию гидротурбин в выражении (3.64) вместо коэф-
130
фициента усиления ß употребляется временная неравномерность bt регулятора, которая связана с коэффициентом ß соотношением
bt = |
4 - , |
(3.65) |
|
/<о |
|
где k 0— коэффициент усиления |
маятника |
(чувствительного эле |
мента) . |
|
|
Такую замену нельзя признать правомерной, поскольку из (3.65) видно, что величина Ь( может быть изменена не только за счет ß, но и за счет k 0, причем изменение k 0 не оказывает влияния на динамические характеристики изодрома.
В этой схеме электрического изодрома установка соответствую щего значения коэффициента ß, а следовательно, и Ь, осуществ ляется, как это следует из (3.63) и (3.64), путем подбора сопротив ления R. Но одновременно с этим величина R влияет и на значение постоянной времени Td, причем уменьшение R приводит к увеличе нию ß и уменьшению во столько же раз времени Тй. При этом про изведение ß!Trf остается постоянным. В этом заключается основная особенность рассмотренной схемы электрического изодрома.
Переменный резистор R представляет собой набор последова тельно соединенных постоянных резисторов, позволяющий с по мощью переключателя, имеющего 11 положений, изменять вре менную неравномерность Ь{ от 0 до 0,7. Каждый из переменных конденсаторов С и С4 представляет собой набор из трех конден саторов, которые с помощью переключателей могут быть соединены между собой параллельно. Величина суммарной емкости С или С4 определяет постоянную времени изодрома Td для заданного зна чения Ь(. Наличие в схеме двух емкостей С и С4 дает возможность автоматически изменять настройку изодрома при переводе гидро агрегата из режима холостого хода в режим работы под нагруз кой и обратно. Переключение цепей осуществляется контактами реле Р, которое срабатывает от генераторного выключателя.
Следует указать на существенный недостаток электрического изодрома, приведенного на рис. 58, а, заключающийся в том, что схема практически не обеспечивает раздельную регулировку пара метров Td и bh необходимую не только с точки зрения обеспечения устойчивости системы регулирования, но и для получения тре буемого качества переходных процессов.
Принципиально, в наборы конденсаторов С и С4 можно вклю чить такое .количество конденсаторов (с соответствующими пере ключателями), чтобы для каждого значения временной неравно мерности bt выбрать желаемое значение времени Тd. Но в этом случае изодром будет настолько громоздким, что его использо вание в практических целях станет проблематичным.
На рис. 58, б приведена другая схема электрического изодрома, применяемого в регуляторах с электрической схемой типа ЭГР-2М, По существу эта схема содержит две цепи, одна из которых вклю чает в себя переменный конденсатор С и переменные резисторы R1
9* |
131 |
и R2, выполняет роль изодромной обратной связи, когда гидро агрегат работает в режиме холостого хода, а вторая (С7, ■R3, R4) — вступает в действие, когда гидроагрегат включается в режим работы под нагрузку в энергосистему. Как и в схеме на рис. 58, а, переключение цепей осуществляется контактами реле Р, срабаты вающими от генераторного выключателя.
Рассмотрим передаточную функцию контура, содержащего ем кость С и сопротивления R1 и R2. Связь выходного напряже
ния і/вш с входным UBX этого |
контура |
может быть установлена |
|||||||||||
с помощью следующих уравнений: |
|
|
|
|
|
||||||||
|
UВХ |
|
I |
|
I |
|
(^1 Ч~ г) 1 |
• |
|
|
|||
|
. |
Ср |
' |
|
|
|
R2+ |
г. |
’ |
|
(3.66) |
||
|
|
|
^вых — я'а, |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Wx- |
Um |
(Р) = |
|
___________гСр |
|
(3.67) |
|||||||
U. |
|
|
і |
|
R« (RI + |
г) |
Ср+ |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Ri R%-}- / |
|
||||
Величины сил токов |
і и і % связаны соотношением |
|
|||||||||||
|
|
■ ^2 |
(Ri |
4~ |
т |
т |
р |
( |
___ |
^2 |
|
||
! (^i г) — 1 |
|
|
) |
|
(3.68) |
||||||||
|
|
Ri + |
|
+ |
г’ |
|
’ |
|
|
Ri-^r R%-\- г |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставив (3.68) в (3.67) и учтя, что |
> |
ги і?2 > г, получим: |
|||||||||||
|
|
|
rRtRz_____________Ср_ |
|
(3.69) |
||||||||
|
|
(Ri^rRijRi |
|
RjRt |
C p + 1 |
||||||||
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Ri -f-^з |
|
|
|
||
Здесь постоянная |
времени |
изодрома |
|
|
|
||||||||
|
|
|
Тл = |
|
R1 R2 г> |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
RI+R2 |
’ |
|
|
|
а коэффициент^усиления определится, если принять во внимание, что UBX — АфгаахУ- Тогда будем иметь
W = |
ив |
TdP |
(3.70) |
|
|
— ^ Ri ^ max T d P + l |
’ |
т. e. ß = А -^-ф тах, |
и его |
регулировка осуществляется за счет |
изменения сопротивления R1.
Хотя в выражение для времени Тй входит также и величина R1, но конструкция и схема изодрома выполнены таким образом, что при изменении сопротивления резистора R1 изменяется и сопро тивление резистора R2. При этом значения R1 и R2 выбраны та
кими, что когда изменяется R1, величина ъ~1г~*5 ~остается постоян- «l-f-A3
ной. Этим достигается независимая друг от друга регулировка параметров Т4 и bt.
132
Аналогичные результаты могут быть получены, если рас смотреть электрическую цепь изодрома, содержащую конденса тор Cl и резисторы R3, R4.
Описанная схема электрического изодрома позволяет с по мощью переключателей ступенчато изменять параметры bt и Тd в следующем диапазоне:
для режима холостого хода: bt — 0 ч-0,7; Тd — 2 -г-30 с; для режима нагрузки: bt = 0 н-2,0; Тd = 2 -ьЗО с.
21.Гидравлические усилители и сервомоторы
Вгидротурбинных установках для перестановки регулирую щих органов требуются громадные усилия, исчисляемые сотнями тонн. Для создания таких усилий в цепь от чувствительного эле мента до регулирующего органа вводятся несколько каскадов
усилительных звеньев. В гидромеханической части регулятора в качестве таких звеньев применяются гидравлические усилители и сервомоторы, в которых для создания необходимых перестановоч ных усилий служит масло под давлением, подводимое от специаль ной маслонапорной установки (МНУ) или от насоса.
В дальнейшем под понятием сервомотор будем иметь в виду два взаимно связанных устройства: собственно сервомотор, выра батывающий силовое воздействие, и золотник, являющийся эле ментом управления. Гидравлический же усилитель представляет собой сервомотор, охваченный жесткой обратной связью. Согласно этим понятиям, сервомотор и гидравлический усилитель как звенья системы регулирования состоят из одинаковых элементов, по этому их конструктивное выполнение, характеристики и переда точные функции следует рассматривать совместно.
В регуляторах скорости гидротурбин применяются главным образом золотниковые гидравлические усилители и сервомоторы двустороннего и дифференциального типов. В электрогидравлических регуляторах скорости широкое распространение получили также беззолотниковые — проточные гидравлические усилители типа «сопло—заслонка».
На рис. 59 показаны различные схемы сервомоторов и гидроуси лителей, которые в том или ином конструктивном исполнении при меняются в регуляторах скорости, выпускаемых ЛМЗ.
Сервомотор двустороннего действия (рис. 59, а) управляется золотником 1, при смещении которого вверх или вниз масло под давлением р0 поступает в одну из полостей сервомотора 2. При этом его другая полость через каналы в золотнике соединяется со сливной частью системы. Под действием разности давлений в полостях сервомотора поршень 2 будет перемещаться до тех пор, пока золотник будет смещен относительно своего среднего поло жения. При установившемся движении уравнение равновесия сил, действующих на поршень сервомотора
(Po — A p ) F — R = 0 , I |
(3.71) |
133
где Ар — сумма потерь давления масла при его движении; |
F — |
площадь поршня сервомотора; R — силы сопротивления, преодо |
|
леваемые поршнем сервомотора. |
|
Из (3.71) получим соотношение |
|
Д р = Р о ~ 4 ’ |
(3.72) |
показывающее, что сумма потерь давления в гидравлической системе численно равна запасу давления в сервомоторе, или разности между номи нальным давлением в си стеме и давлением, не обходимым для преодо ления сил сопротивле
ния R.
При заданных раз мерах золотника, серво мотора и масляных тру бопроводов величина Ар будет определять ско рость движения поршня сервомотора.
В гидравлическом усилителе (рис. 59, б) в отличие от сервомотора имеется еще механиче ская передача в виде рычага АВС, связываю щая между собой золот ник и сервомотор. При смещении точки А ры
|
|
|
чага |
в |
положение |
А г |
Рис. 59. Гидравлический сервомотор |
(а) |
и гид рычаг повернется вокруг |
||||
равлические усилители (б), (в), |
(г) |
|
точки С и сместит золот |
|||
влением р о поступит в полость |
под |
ник вниз. Масло под да |
||||
поршнем |
2 |
сервомотора, |
а |
|||
полость над поршнем соединится |
со |
сливом. |
В |
результате пор |
шень будет перемещаться вверх до тех пор,,пока рычаг на займет положение А хВСЪ при котором золотник занимает свое исходное среднее положение. Таким образом, величина перемещения порш ня сервомотора пропорциональна смещению точки А, т. е. гидра влический усилитель как звено системы регулирования предста вляет собой позиционную следящую систему с коэффициентом усиления, определяемым плечами рычага АВС.
Гидроусилитель с дифференциальным сервомотором (рис. 59, в) применяется главным образом в промежуточных ступенях усиле ния регулятора скорости. В этой схеме в, полость сервомотора с меньшей рабочей площадью поршня подводится масло под по
134