![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Матвеев С.С. Гирокомпасы и гирогоризонткомпасы
.pdfустранение погрешностей в принципе оказывается возможным лишь при осуществлении приборов в виде ГТК.
В отличие от непосредственных способов устранения баллистических погрешностей ГК возможны некоторые косвенные, предполагающие лишь соответствующие исправления показаний ГК. К таким косвенным способам можно отнести вычисление погрешностей с последующим введением соответствующих поправок, а также определение и исклю чение погрешностей из показаний ГК с помощью гироазимута.
При реализации первого способа требуется непрерывное вычисле ние мгновенных значений погрешностей как во время маневра судна, так и после его окончания, для чего необходимо знание параметров ЧЭ ГК и мгновенных значений скорости, ускорения и курса судна,
атакже широты его места.
Внастоящей главе при изложении вопросов теории баллистических погрешностей мы привели их выражения лишь применительно к ос новным единичным маневрам судна. Выражения для баллистических погрешностей ГК в случае других единичных маневров, а также при сложных повторных маневрах (плавание зигзагом, циркуляция с од новременным изменением скорости, различные комбинации следующих один за другим единичных маневров и т. п.) нами не приводятся. Эти вопросы частично рассмотрены в работах [36, 4 и др.], где показано, что в некоторых условиях наблюдается накопление баллистических погрешностей.
Общие выводы. Проведенное выше исследование показывает, что теория баллистических погрешностей ГК, которая учитывает лишь влияние меридианальных составляющих скорости и ускорения судна, содержит существенные неточности, и на ее основе не представляется
возможным обосновать рациональный выбор параметров |
ЧЭ ГК. |
||||||||
При |
определении их |
необходимо исходить из теории, учитывающей |
|||||||
не только |
меридианальные составляющие скорости и ускорение судна, |
||||||||
но и их составляющие вдоль параллели, |
а также поворотные |
ускоре |
|||||||
ния. Кроме |
того, в высоких широтах |
надо |
принимать во внимание |
||||||
и влияние инерционных членов. Однако в опубликованных |
работах |
||||||||
эта |
теория |
в |
необходимом |
объеме не излагается. Как было показано |
|||||
в § |
3.5, |
3.12, |
3.13 |
и др., |
баллистические |
погрешности |
первого |
ивторого рода существенно зависят от величин vE и vE, а также от поворотных ускорений. Кроме того, при учете их представляется воз можным получить выражения для баллистической погрешности третьего рода, обусловленной отсутствием полной стабилизации ЧЭ ГК вокруг главных осей. В опубликованных ранее работах она не рассмат ривалась, хотя значения ее в реальных случаях могут быть существен ными (см. § 3.6 и 3.15). В высоких широтах существенным может ока заться, кроме того, влияние поворотных ускорений и несферичности Земли на скоростную и конструктивную погрешности ГК (см. § 2.10
и2.11).
280
Г Л А В А 4
ОСНОВЫ ТЕОРИИ ПОГРЕШНОСТЕЙ ГИРОКОМПАСОВ И ГИРОГОРИЗОНТКОМПАСОВ, ОБУСЛОВЛЕННЫХ КАЧКОЙ
СУДНА, И СПОСОБЫ ИХ УСТРАНЕНИЯ
§ 4.1. Условия невозмущенного движения гирокомпасов
в случае качки судна 1
Уравнения движения чувствительного элемента. Рассмотрим дан ный вопрос сначала в рамках прецессионной теории применительно к двухгироскопному компасу с непосредственным управлением, не снабженному гидравлическим успокоителем, без учета сжатия Земли.
Подставив в (1.1.56) выражения (1.10.2) и (1.10.3), с учетом (3.1.1), для общего случая качки судна при отсутствии его хода будем иметь:
25 cos е [(* + cos ft cos В—ft sin 8-
— (cos л: cos 6 sin ft-f sin x sin 6)
RK
|
X cos xcos ft— (V |
+ - ^ z t f ) |
COST) sin x- |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
K |
|
RK |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V2 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
'sinft |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
g0 |
+ V |
l |
|
K |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
RK |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
25 cos e |
'cos |
|
6 - j - |
RK |
(— sinxcos В + cosxsin В sinft) |
4- |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[ |
(4.1.1) |
||
|
+ (x+co£)cosftsinB] + |
L* = |
0; |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
d (2B cos |
e) |
|
Ml [VKCUJ5 (—sin xcos 6 + |
cos x sin 6 sinft) — |
|
|
||||||||
|
|
dt |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VK -\--^~v\) |
(cos xcos В + |
sin x sin В sin ft) • |
|
|
|
|||||||
|
|
|
RK |
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
+ |
|go + w t |
|
|
~ |
c o s ^ s i |
n f j |
— L : = 0; |
|
|
|
|||
25 |
sin e |
6' + |
|
- j ^ - cos x cos |
ft— (x + со") sin ft - f L n p + |
L* = 0. |
|
|
||||||
|
Условия невозмущенного движения и их анализ. Нетрудно убе |
|||||||||||||
диться, что уравнения |
(4.1.1) удовлетворяются тождественно при х |
= |
||||||||||||
|
1 |
Под невозмущенным |
движением, как |
и в случае маневрирования, |
мы |
бу |
||||||||
дем |
понимать |
такое |
движение, |
прикотором |
в принципе не |
возбуждаются соб |
||||||||
ственные |
колебания |
ЧЭ |
ГК. |
|
|
|
|
|
|
281
т> = 6 = 0 в случае выполнения |
следующих равенств: |
||
2J3cose = A W K ; |
|
|
|
d (25 cos в) = Ш ( |
у |
|
|
dt |
\ |
RK |
1 |
L„„ = |
—2B sin e VK |
(4.1.2) |
|
|
|||
'np |
|
RK |
|
|
|
|
|
С-L* |
-I* : L r = 0 . |
|
Одновременное выполнение первого и второго из них возможно лишь
в том случае, когда производная по времени от правой части |
первого |
|||||
равенства будет равна правой части второго, т. е. если: |
|
|
||||
A {MivK)=м |
|
(ivK + ivK)=MI |
(vK + |
, |
|
|
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
l |
RK |
|
|
|
Таким образом, равенства (4.1.2) |
можно написать иначе в виде: |
|
||||
2£COSE = |
J V W K ; |
|
|
|
||
|
|
"С |
|
|
|
|
|
|
RK |
|
|
|
(4.1.3) |
L n n = — 2 В sin е VK |
|
|
||||
|
|
|
||||
'Пр |
|
RK |
|
|
|
|
Ll |
=— Li-* у —: |
L>% = = Z-f z=~ 0. |
|
|
||
Из первого и третьего |
равенств найдем |
L n p = f (&). |
Тогда |
вместо |
||
(4.1.3) получим: |
|
|
|
|
|
|
^пр — |
45 2 |
sin е cos е; |
|
|
||
MIR, |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( 4 . 1 . 4) |
I |
|
RK |
|
|
|
|
L x — Ly — L z — Li— 0.
Отсюда следует, что если в рассматриваемом гирокомпасе в начальный
момент времени, |
когда УК = У°, углы х, т> и 6 равны нулю, а угол |
||
е = arccos |
MlVl |
то при соблюдении соотношений (4.1.4) углы х, -сТ |
|
25 |
|||
|
|
282
и Р останутся равными нулю и в дальнейшем, а угол в определится равенством:
arccos (MlVK '
2В
Указанное обстоятельство будет иметь место при любом законе из менения функций RK, Vк и со^, задающих движение точки подвеса чувствительного элемента гирокомпаса в общем случае качки судна.
Положения чувствительного элемента, при которых
х = хг — 0 (а = аг = бк );
ft = f> = 0 ;
Р = Р, = 0; |
(4.1.5) |
|
|
е = er — arccos |
Ш1УК |
|
2В |
характеризуют его невозмущенное движение в общем случае качки судна. При соблюдении отмеченных выше условий переход ЧЭ ГК к новым положениям равновесия (4.1.5) по углам а и е, соответствую щим новым значениям величин v^, vE, RK и ср, будет осуществляться апериодически. При этом, если бы из показаний ГК было исключено мгновенное значение угла б1С, то они оказались бы полностью свобод ными от ошибок, обусловленных качкой судна.
Заметим, что равенства (4.1.4) отличаются от аналогичных равенств (3.1.19), относящихся к случаю произвольного перемещения точки под веса ЧЭ ГК по поверхности земной сферы неизменного радиуса R, тем, что в них постоянные величины R и / заменены соответственно
величинами RK и / = —l— RK.
Можно показать, что условия невозмущенного движения чувстви тельных элементов ГК других типов для общего случая качки судна также отличаются от аналогичных условий, соответствующих случаю произвольного перемещения их точек подвеса по земной сфере неиз менного радиуса. Это объясняется тем, что качка судна представляет собой более общий случай движения, при котором имеют место и пе ремещения вдоль вертикальной оси (v^ Ф 0, и£ Ф 0 и R — var).
Как нетрудно видеть, выполнение указанных условий [например, равенств (4.1.2) или (4.1.4)] в принципе возможно лишь при наличии достаточно точной информации о величинах о" , vE и v^, определяемых равенствами (1.10.5). По этой же причине затруднительно и исключение из показаний ГК мгновенного значения погрешности бк , определяемойравенством (1.10.4).
213
При автономном |
же выполнении, например, вместо равенств |
(4.1.4) соотношений |
(3.1.19), угол а отклонения главной оси ЧЭ ГК |
от направления истинного меридиана в случае качки судна, строго говоря, не будет равен углу бк .
Кроме того, необходимо учесть также следующее. В §3.14 отмеча лось, что выполнение приближенных условий невозмущенного движе ния чувствительных элементов ГГК, полученных согласно прецессион ной теории, в случае маневрирования судна не обеспечивает' полного устранения из их показаний погрешностей, обусловленных воздей ствием сил инерции. Подобная картина имеет место и в случае качки судна. В этом нетрудно убедиться, если, пользуясь соотношениями (3.1.3), (3.2.2), (3.3.1), (3.3.6) и указаниями в § 1.10, написать точные условия невозмущенного движения ЧЭ ГК и сравнить их с указанны ми приближенными условиями применительно к общему случаю качки судна и отсутствию его хода. При соблюдении последних, вследствие
влияния |
инерционных |
членов, угол а отклонения главной оси ОХ |
ЧЭ ГК от направления |
истинного меридиана при качке судна, строго |
|
говоря, |
не будет равен |
углу [см. (1.10.4)] |
точно |
так |
же как при маневрировании он не |
будет |
равен |
углу |
[см. |
(1.6.9)] |
|
|
Влияние |
инерционных членов в случае длительной |
качки |
судна, |
а также погрешности ГК, обусловленные качкой согласно прецессион ной теории, будут рассмотрены ниже.
§ 4.2. Характеристики возмущающих воздействий на чувствительные элементы гирокомпасов в случае качки судна
Общие замечания. Из изложенного в § 1.7—1.10 следует, что ко эффициенты дифференциальных уравнений движения чувствительных элементов гирокомпасов в общем случае качки судна являются функ циями углов крена 0К , дифферента грк и рыскания срк, а также пара метров 1п , т]п и Сп орбитального движения центра тяжести судна.
Исследования показывают, что качка |
судна, |
как правило, |
нерегу |
||
лярна, а указанные выше величины 9 |
гр ср |
| |
, г)_ |
и t,n |
, опре- |
|
к |
°к |
к |
и к |
|
деляющие его положения относительно земных координатных плоско стей, представляют собой нормальные стационарные функции времени [37, 33]. Исчерпывающими вероятностными характеристиками такого
284
процесса, как известно, являются математические ожидания и корре ляционные функции.
Вероятностные характеристики качки судна могут быть определены теоретически по известным характеристикам волнения [37] или путем статистической обработки полученных в результате наблюдений ее конкретных реализаций. Записи качки обрабатывают на специальном приборе — корреляторе и находят ее корреляционные функции [32]. При этом можно считать, что к ней применима так называемая эргодическая теорема [38], и поэтому для определения корреляционных функций достаточно иметь хотя бы одну реализацию рассматривае мого случайного процесса.
Характеристики качки. Вероятностные характеристики качки рас смотрены в ряде работ, например, в компактном виде — в работе [33].
Установлено, что корреляционные функции углов крена, диффе рента и рыскания судна аппроксимируются следующим приближенным
выражением: |
|
|
|
КХ{ (т) = А.е~Н ' ' ' (cos Vr + -g-sin \ |т|). |
(4.2.1) |
||
Здесь: |
|
|
|
i = l , |
2, 3; |
|
|
Xi{f)=V* |
(0; |
(4.2.2) |
|
* 2 ( 0 = 9К (f); |
|||
|
*я(0 = Фк(*);J
х — разность моментов времени, для которых определяется корре ляционная функция; А. — Кх_(0) = D [л:.] —дисперсия углов качки,
характеризующая ее интенсивность; р,,- — коэффициент затухания корреляционной функции, характеризующий степень нерегулярности качки; ^ — частота изменения корреляционной функции, опреде ляющая основную частоту качки на нерегулярном волнении (для бор товой и килевой качки частота Я,- приближенно равна соответствую щим частотам собственных колебаний судна).
Численные значения коэффициентов А{, р.,- и Хс определяют путем, статистической обработки на корреляторе натурных записей качки судов. Установлено, что бортовая и килевая качка, а также рыскание судна на нерегулярном волнении являются, как правило, практически не связанными между собой случайными функциями времени, по скольку с достаточно высокой степенью точности справедливы сле дующие равенства:
K l M M = M [ i p K ( 0 е к (г . + т ) ] ~ 0 ; |
(4.2.3) |
|
Кф 1 1 1 ) (т) = М[ф к |
( * ) * с ( * + т ) ] « 0 ; |
|
* Ф . в О 0 = М [ ф к |
(*)eK (*-f-T)]«o, |
|
285
где М обозначает операцию нахождения математического ожидания (в дальнейшем применяется и другое общепринятое обозначение для
этой |
операции — черточка над |
соответствующей |
функцией). |
Кроме |
|
того, |
оказываются практически |
равными |
нулю |
величины А * ^ 0 к (т), |
|
^ Л - . 1 1 0 К ( Т ) И / С л - . | 0 К ( Т ) . |
|
|
|
|
|
Учитывая это обстоятельство, |
влияние |
бортовой и килевой |
качки, |
а также рыскания и орбитального движения судна на показания ги роскопических приборов можно рассматривать раздельно.
В дальнейшем нам потребуются также следующие зависимости [331:
^(o)=DK] =DW(^+^); |
(4.2.4) |
|
|
|
|
^ ( 0 ) |
= D [ i ( ] * D [ x ( ] ( t f + *?)a; |
|
xt = M [x, (i)] = x~i = M [xt (t)] =!-,- = M [xt(t)] =0; |
|
|
^ ^ ( 0 ) |
= D [ ^ | ^ T W ) D [ I ] ; |
(4.2.5) |
|
||
xt(f)xl(t) = |
xl(i)x[(f) = 0. |
|
§ 4.3. Вероятностные характеристики скоростной погрешности гирогоризонткомпасов, обусловленной нерегулярной качкой судна
Общее выражение для скоростной погрешности. Рассмотрим дан ный вопрос в предположении, что условия невозмущенного движения ГТК, полученные для общего случая качки судна в рамках прецессион ной теории, выполняются автономно и точно [например, условия (4.1.4) для двухгироскопного ГГК с непосредственным управлением, не снабженного успокоителем].
В этом случае, как было показано в § 4.1, главная ось ЧЭ будет составлять с плоскостью истинного меридиана угол [см. (1.10.4)]
„к
ОС, = 6к :
Предположим далее, что следящие приводы, разворачивающие весь компас в его кардановом подвесе в нактоузе, мгновенно отраба-
286
тывают соответствующие углы рассогласования и, следовательно, обеспечивают выполнение равенств:
=Р„ = Р-
Сучетом их выражения (1.10.5) примут вид:
^ |
= g0 ,cosK + T l 0 i s i n / C - / 1 [rJ' + |
P ( x + 6 K ) | ; |
|
||
" | = - ' M £ , c o s / C + | 0 |
i s i n / C - / I [ P |
+ |
4 ( x + 5K )] ; |
(4.3.1) |
|
где | 0 , TJ0 |
и £0 определяются |
выражениями |
(1.7.5). |
|
|
Приняв |
во внимание, что |
угловые скорости f> и 6 |
значительно |
меньше угловых скоростей 0К , ij)K и фк , а также, что величина 1Х мала по сравнению с возможными значениями величин а, Ъ и с2 , будем вместо (4.3.1) приближенно принимать [см. (1.9.10) и (1.7.7)]:
о « « у О . = — T ) 0 | C o s K + l 0 i sinA:; • |
(4.3.2) |
На основании (1.10.4), с учетом (1.10.1) и (4.3.2), получим:
[Л |
(4.3.3) |
( 1 + ^ + |
и, разлагая это выражение в ряд:
. 0 , |
о, |
8к = - |
(4.3.4) |
Здесь 50 — приращение £ 0 , обусловленное качкой.
Характеристики скоростной погрешности в случае бортовой качки. Рассмотрим теперь влияние на показания ГГК бортовой качки судна, для которой на основании (4.3.2), (1.7.3) и (1.7.5) имеем:
»S' = ( ' A + W A ) c o s / C ; |
(4.3.5) |
287
С учетом этого выражение (4.3.4), с точностью до величин второго по рядка малости относительно угла 0К и его производных, примет вид:
б |
= |
М к + |
Ь9к 6к) Sin К |
. |
Сг бёк Эк • |
^ |
|||
|
|
|
с2е2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
z |
к |
sin К cos К. |
|
(4.3.6) |
||
Математическое ожидание величины б к будет равно: |
|
||||||||
5 |
|
с А + бёк8к |
} |
К + |
|
|
• [ < |
+ |
|
к |
|
RUt |
Г2 |
т. |
Rn-U1 к |
h |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
62 sin2/<. |
|
(4.3.7) |
||
|
|
|
2(/?t/i); 2 К |
|
|
|
|
||
Приняв во внимание (4.2.5), на основании |
последнего выражения |
||||||||
получим: |
|
|
|
|
2 |
2 |
^2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|||
бк » |
^ |
D [8К ] sin 2/С = |
°г |
М 2 |
2 |
D [8К ] sin 2/С, (4.3.8) |
а на основании (4.3.6), с точностью до величин первого порядка ма лости для дисперсии D [бк ] и среднеквадратичного значения стбк по грешности бк соответственно:
D FU={RTJd |
N5 |
' т Ч < = |
Ш ~ |
№ + х |
> ] D N s i n 2 к> |
(4-3-9) |
Ч |
= / 0 |
1 Й = ^ |
- 1 |
"(Ц| + |
Я | ] 0 | в к ] sin К- |
(4.3.10) |
Поступая таким образом, нетрудно получить выражения для вели чин бк , D [бк ] и о 6 к , обусловленных раздельно килевой качкой, а также
рысканием и орбитальным движением судна.
Предельное отклонение (бк )п погрешности бк от ее среднего зна
чения 6К , определяемого выражением (4.3.8), может быть |
вычислено |
по формуле [33]: |
|
(<Уп = ».к. |
( 4 -З Л 1 ) |
где 2 — коэффициент, зависящий от вероятности Qz того, что текущее отклонение указанной погрешности от ее среднего значения не прев зойдет предельного. Значения этого коэффициента в зависимости от величин Qz приведены, например, в работе [33], где согласно табл. 1 § 4.6 при Qz = 0,1% 2 = 3,3 и, следовательно,
( б к ) п = = 3 ' 3 с т б к - |
(4.3.12) |
288
Наибольшее же значение погрешности бк можно вычислить по формуле:
( ° к ) т а х = б к + (6к )п - |
(4.3.13) |
П р и м е р 4.1. Вычислить математическое ожидание 6К , дисперсию D (6К ), среднеквадратичное (^вк ). предельное (бк)п и максимальное ( 6 K ) m a x значения погрешности б к ГТК, обусловленной бортовой качкой судна при следующих ис ходных данных:
D [Эк ] = 3,79-10-2 ; |
fi2 = 0,04с - 1 ; |
Х2 = 0,42с - 1 ; |
К = 45°; |
сг = 3 м для двух |
|||
случаев — ср = |
60 и 80°. |
|
|
|
|
||
|
Р е ш е н и е . По формулам (4.3.8)— (4.3.13) для ср = |
60° находим: |
|||||
б к = |
47,3-10_ 7 |
рад « |
1"; D [бк ] = 5,68-10-' рад2 ; |
а6к = |
0,753- Ю"2 рад « 2'35"; |
||
[ б к ] п |
= 2,48- 10-з р а д ~ 8 '34"; ( б к ) т а х = 8'35", а для ф = 80°: |
||||||
б к = |
11,6- Ю - 5 |
р а д * |
24"; D [бк ] = |
47,3-10^' рад2 ; о б к = |
2,175-10—з р а д = 7 ' 2 9 " ; |
||
|
|
(6К )„ |
= 7,18-10-3 |
рад к 24'44"; |
( б к ) т а х |
» |
25'08". |
Из приведенного примера видно, что величина погрешности рас сматриваемого ГТК, обусловленной качкой и вычисленной по указан ным формулам, оказывается существенной.
§ 4.4. Погрешности одногироскопного компаса с пониженным центром тяжести чувствительного элемента 1
Уравнения движения чувствительного элемента гирокомпаса в об щем случае качки судна при отсутствии его хода. Напишем уравнения движения ЧЭ ГК по отношению к системе 0|г|£.
В соответствии с изложенным в § 1.10, 2.3 и 2.9, для получения таких уравнений при допущении о сферичности Земли необходимо подставить в общие уравнения (1.3.12), справедливые для одногиро скопного компаса с косвенным управлением, выражения (1.10.6) и (1.10.7), а также положить [см. (2.3.2), (2.9.3) и (2.9.4)]:
kug^D = Mgl\ k2g=Q=Ded. (4.4.1)
Кроме того, в выражениях (1.10.8) пренебрежем поворотными ускоре-
|
(4.4.2) |
При учете этого условия выражения (1.10.6) и (1.10.7), с |
точностью |
до величин первого порядка малости относительно углов а, |
0 и р соот- |
1 Рассмотрение данного вопроса необходимо для уяснения сущности вред ного влияния качки на показания ГК и способов его устранения.
289