книги из ГПНТБ / Дегтяренко, В. Н. Транспортные узлы промышленных районов учебник

Граверзны е тележ ки

По данным Промтрансниипроекта, наибольшая расчетная высота немеханизированных полуторок приведена в табл. 4, горок малой мощ­ ности —в табл. 5.

Величины эти являются ориентировочными, точнее высота сортиро­ вочного устройства, уклоны и длины элементов спускной части определя­ ются расчетом.

Прочие сортировочные устройства. К числу прочих сортировочных устройств можно отнести траверзные тележки (рис. 32). Траверзные те­ лежки используются вместо занимающих много места стрелочных улиц и позволяют автоматизировать подачу вагонов на выгрузочные или погру­ зочные устройства. В определенных условиях, особенно на углепогрузоч­ ных станциях, траверзная тележка, выставляя вагоны с углем разных фракций на специализированные пути, является и сортировочным уст­ ройством.

Применительно к схеме, приведенной на рис. 32, груженые углем вагоны подаются из парка П\ на траверзную тележку 1 и на вагоноопрокидыватели 4. После выгрузки вагонов траверзная тележка 3 выстав­ ляет их на один из путей погрузочного парка Г. Вагоны из парка П2 подаются на траверзную тележку 2 и на вагоноопрокидыватель 5, а оттуда на пути выставочного парка 5.

6. РАСЧЕТ СОРТИРОВОЧНОЙ ГОРКИ

В принципе расчет элементов сортировочной горки (рис. 33) сво­ дится: к следующему. В зимних условиях при низкой температуре и встречном ветре плохой бегун (порожний крытый вагон) должен ска-

50

т

Рис. 33. Расчетная схема продольного профиля сортировочной горки

условия скатывания плохого бегуна при неблагоприятных условиях. Расчетная точка Р. Т. остановки отцепа принимается на расстоя­

нии 100 м для горок большой мощности и 50 ж для горок малой мощ­ ности за предельным столбиком расчетного пути.

кой. За расчетную принимается температура повторяемостью не менее трех раз в месяц, которая при совпадении с неблагоприятным направ­ лением ветра создает самые невыгодные условия скатывания вагона с горки.

Высота летней горки большой мощности определяется из условия средней температуры, высота зимней — среднезимней или низкой тем­ пературы. Высота горки малой мощности рассчитывается на работу при

5 t

У,а0—'Сумма всех углов поворота на пути следования отцепа в град;

2g

отцепа, называемая энергетической высотой. При g ' = 9,4 м/сек2 ве­ личина/г0= 0,05 ж для горок малой мощности.

Основное удельное сопротивление движению вагонов можно при­ нимать по табл. 7.

Удельное сопротивление воздушной среды

2F

5 &

Т А Б Л И Ц А 7. О С Н О В Н О Е У Д Е Л Ь Н О Е С О П Р О Т И В Л Е Н И Е Д В И Ж Е Н И Ю Г Р У З О В Ы Х

ВАГОНОВ В К Г С / Т

приятные для условий скатывания вагона. Не учитывается особо силь­ ный ветер с повторяемостью менее 10% в расчетном месяце. Скорость ветра каждого направления берется средней за последние пять лет по месячным данным метеорологических наблюдений.

За расчетный месяц принимается такой, в котором при совпадении скорости ветра принятого направления с расчетной температурой по­

хих бегунов применять ускорители в виде различных устройств, тол­ кающих вагоны при скатывании. Уменьшение высоты горки произво­ дится на величину энергетической высоты, эквивалентной добавочной скорости, сообщаемой вагону ускорителем vy:

53

Расчет тормозных устройств. Для удобства расчетов действие тор­ мозного устройства может быть представлено в виде эквивалентной фиктивной высоты, называемой энергетической высотой, которая соот­ ветствует уменьшению скорости скатывающегося отцепа. Тормозное устройство как бы уменьшает начальную высоту горки.

Полная энергетическая высота Нт, подлежащая погашению тор­ мозными устройствами, определяется по формуле

и благоприятных температурных условиях;

I — длина пробега в м от вершины горки до низа последнего за­ медлителя;

2 а°ип — соответственно сумма углов поворота и число стрелочных переводов на участке I.

Тормозные устройства горок большой мощности рассчитываются таким образом, чтобы обеспечить полную остановку очень хорошегобегуна при благоприятных условиях скатывания на последнем замед­ лителе. Тормозные позиции на горках малой мощности должны обес­ печивать подход очень хорошего бегуна при благоприятных условиях

54

к вагонам, стоящим в начале подгорочных путей, с безопасной ско­ ростью (не более 1,5 м/сек).

Энергетическая высота, которая может быть погашена вагонными замедлителями, приведена в табл. 3.

Немеханизированное торможение вагонов осуществляется ручны­ ми тормозными башмаками. Для постановки тормозных башмаков на рельс пользуются вилками и башмаконакладывателями.

Башмаконакладыватель системы Н. И. Пачеса состоит из кассеты с вмонтированным накладывающим рычагом и ячейками, в которые укладываются одновременно восемь тормозных башмаков, подвижной каретки с роликами и подвижной рамки. Постановка каждого башмака на рельс осуществляется при помощи электрического привода.

Зная полную энергетическую высоту, требующую погашения, и мощность тормозных устройств, можно определить количество пос­ ледних.

Обычно тормозные устройства располагаются на двух тормозных позициях, вторая из которых по мощности не должна быть слабее пер­ вой. Назначение первой позиции — обеспечение интервала, необходи­ мого для перевода стрелки, когда за плохим бегуном следует очень хороший. Вторая тормозная позиция осуществляет прицельное тормо­ жение, т. е. регулирует скорость отцепов в зависимости от расстояния, которое они должны пройти в подгорочном парке, с учетом занятости сортировочных путей.

Расчет продольного профиля сортировочной горки. Путь надвига

имеет перед вершиной горки подъем не менее 8%о длиной не менее 50 м для удобства расцепки вагонов. Путь надвига рассчитывается из условия троганья с места горочным локомотивом состава, последний вагон которого стоит у вершины горки. Дополнительное сопротивление троганью можно принимать равным 4 кгс/т.

Спускная часть горки рассчитывается исходя из следующих об­ щих принципов:

уклон скоростного участка должен быть возможно более крутым, но не превышать 50°/оо для тепловозов и электровозов и 40°/оо для паро­ возов; допускаемая минимальная крутизна скоростного уклона 25%о, а для горок малой мощности — 20%0;

уклон и длина участка от вершины горки до первой тормозной по­ зиции рассчитываются так, чтобы сохранить интервал между плохим и следующим за ним очень хорошим бегуном, достаточный для вклю­ чения тормозного устройства;

скорость входа скатывающегося вагона на тормозной башмак не должна превышать 4,5 м/сек, а на замедлитель — 5,5 м/сек;

тормозные позиции должны располагаться на уклоне не менее 9%о для обеспечения трогания с места остановившегося вагона при небла­ гоприятных условиях;

сумма абсолютных значений уклонов надвижной и спускной час­ тей не должна превышать 55%о для предотвращения саморасцепа ва­ гонов; при большей сумме уклонов на вершине горки необходимо устраивать площадку длиной не менее базы вагона;

55

парка; скорость движения вагона при входе в подгорочный парк не дол­

жна превышать 1,5 м/сек.

Двухпозиционные тормозные устройства рассчитываются следую­ щим образом:

1. Определяется средний уклон между вершиной горки и перво тормозной позицией

ции в м.

Разница в отметках вершины горки и первой тормозной позиции

Сопротивление стрелочных переводов и кривых следует учиты­ вать как равномерно распределенное сопротивление на всем расчетном участке пути по формуле

ка, первый с максимальным уклоном, второй с уклоном, определяемым по формуле

парке, уклон i0Tp, длину стрелочной зоны /Стр и уклон подгорочных пу­

3. Уклон второй тормозной позиции 1т должен быть не менее 9°/ооРазность отметок расчетной точки и верха второй тормозной позиции определяется по формуле

56

4.Уклон на участке между тормозными позициями желательно устраивать равным уклону второй тормозной позиции.

5.Зная отметки точек В и Д, длину первой тормозной позиции и

уклон участка Г—Д, можно определить уклон этой позиции (см.

рис. 33).

Проверка профиля горки производится графо-аналитическим или графическим методом. В качестве одного из них можно рекомендовать

57

специального профиля и полуторок рассчитывается так же, как горйк, по формуле (2). При этом необходимо учитывать следующие особен­ ности.

Спускная часть устраивается, как правило, из двух участков: скоростного и участка стрелочной зоны. Расчет высоты ведется из ус­ ловия скатывания до расчетной точки хорошего бегуна в благоприят­ ных условиях при надвиге со скоростью 1 м/с. Необходимая добавоч­ ная скорость для плохого бегуна в неблагоприятных условиях сооб­ щается толчком локомотива. Скорость толчка может быть определена по формуле

58

Рис. 34. Реконст­ рукция горловин сортировочных устройств малой мощности с увели­ чением числа пар­

ковых путей

Длина тормозного пути башмака, называемая юзом, определяется зю формуле

пт— число подложенных башмаков;

п0— общее число осей в отцепе;

ф— коэффициент трения, равный 0,17;

wс ■— суммарное удельное сопротивление отцепа в кгс/т; i —-уклон пути в месте торможения в %о.

Ориентировочно на длине юза одного рельса (11,7 м) один тор­ мозной башмак может погасить энергетическую высоту четырехосного вагона весом брутто 80 тна величину 0,5 м.

При проектировании сортировочных устройств малой мощности необходимо предусматривать возможность их усиления, реконструк­ ции, механизации, увеличения числа парковых путей^без существенной перестройки горловины сортировочного парка. Пример такого решения приведен на рис. 34.

59