![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Баклашов, И. В. Расчет, конструирование и монтаж армировки стволов шахт
.pdfсосуда, направляющих устройств и других параметров системы «подъемный сосуд — армировка».
Если вопрос применения различных профилей для элементов жесткой армировки рассматривать в историческом аспекте, следует отметить, что до недавнего времени в качестве расстрелов применя лись исключительно двутавровые, реже швеллерные прокатные профили, а для проводников — железнодорожные рельсы и реже деревянные брусья, главным образом в рудной и горнохимической промышленности. В отечественной практике, начинай с пятидеся тых годов, а за рубежом несколько раньше стали применяться спе циальные прокатные, гнутые и сварные профили, имеющие, как пра вило, замкнутое сечение.
В табл. 1 приведены характеристики применяющихся и рекомен дуемых к применению в СССР профилей для расстрелов жёсткой
армировки. |
|
для изго |
|
||
Кроме |
того, |
|
|||
товления расстрелов пред |
|
||||
лагаются специальные |
об |
|
|||
текаемые |
металлические |
|
|||
профили |
и |
железобетон |
|
||
ные балки. На рис. 3 |
|
||||
показаны |
предложенные |
|
|||
Южгипрошахтом |
гнутые |
|
|||
гексагональный (а) и обте |
|
||||
каемый |
(б) |
профили |
и |
|
|
приведено сечение обтека |
|
||||
емого |
железобетонного |
Рис. 4. Специальные обтекаемые профили |
|||
расстрела |
(е), разработан |
расстрелов, применяемые в зарубежной |
|||
ного Центрогипрошахтом. |
практике |
Взарубежной практике
(ЮАР) наряду с обычными профилями используются профили, представленные на рис. 4, и железобетонные балки.
Данные табл. 1 наглядно демонстрируют преимущества замкну тых профилей по сравнению с двутавровыми в отношении прочности и жесткости. Прочностные показатели всех замкнутых профилей (их моменты сопротивления) при деформировании в горизонтальном направлении, т. е. в направлении действия основных эксплуата ционных нагрузок, в несколько раз выше, чем у двутавровых, име ющих такой же вес. Это достигается в результате развития сечения в горизонтальном направлении и увеличения горизонтальной изгибной жесткости. Последнее обстоятельство представляется особенно
важным, |
так |
как |
эксплуатационные нагрузки |
существенным |
||
образом зависят |
от |
изгибной жесткости расстрелов в горизонталь |
||||
ном. направлении. |
Так, |
гнутый |
прямоугольный |
профиль 250 X |
||
". X 100 X |
10 мм имеет в 4 раза |
больший момент сопротивления и |
||||
в 3 раза больший момент |
инерции при изгибе в горизонтальной |
|||||
'плоскости, чем |
двутавровый профиль № 27в, при том же расходе |
|||||
металла. |
|
|
|
|
|
|
1 |
, 11 |
Следует отметить, что моменты сопротивления замкнутых про филей при деформировании в вертикальной плоскости несколько ниже. Однако их прочностные показатели при восприятии верти кальных аварийных нагрузок, приложенных внедентренно, оста ются достаточно высокими, так как замкнутые профили лучше со противляются кручению, чем двутавровые.
Долговечность расстрелов в значительной мере определяется коррозийным износом и усталостным разрушением. Усталостному разрушению в условиях изгибо-крутильных деформаций, которые характерны для расстрелов, наиболее подвержены двутавровые профили. Замкнутые профили располагаются в следующей последо вательности по степени уменьшения опасности разрушения от по явления усталостных трещин: сварные коробчатые, гнутые короб чатые, гнутые эллиптические трубы.
Коррозийный износ армировки в стволах с большим водопритоком достигает нескольких десятых долей миллиметра в год. Так, обследование состояния армировки на ряде действующих шахт Донецкого бассейна, выполненное ВНИИОМШСом, показало, что интенсивность коррозии расстрелов колеблется от 0,13 до 0,55 мы в год и в среднем составляет 0,31 мм в год (по данным Южгипрошахта — 0,3 мм в год). Аналогичные исследования КузНИИшахтостроя на шахтах Кузбасса установили интенсивность коррозии от 0,03 до 0,16 мм в год. Замкнутые профили при отсутствии попада ния влаги внутрь сечения корродируют в 2 раза медленнее открытых двутавровых профилей, и в этом заключается их значительное пре имущество.
Геометрические характеристики поперечных сечений расстрелов, ослабленных коррозийным износом, могут быть вычислены следу
ющим образом: |
|
|
|
|
|
|
/р(0 = /р[1-Л к(01. |
(И) |
|
|
Ар (і) = Ар [1- ты(01. |
|
( 1.2) |
|
где / р (£), Fр (г) |
— |
соответственно |
. осевой |
момент инерци |
?и площадь поперечного сечения (см2) расстрела ко времени эксплуатации t (годы);
/р, Ар — соответственно проектные осевой момент инерции (см4) и площадь поперечного речения (см2) рас
стрела; т|к (і) — безразмерный параметр, являющийся функцией
времени и определяющий коррозийный износ,
\для открытых профилей цк = 2pt/d, для замкну тых профилей т]к = рt/d;
■ |
р — расчетная интенсивность |
коррозийного износа, |
V . |
см/год; |
см. |
|
d — толщина стенки профиля, |
Как это следует из формул (1.1) и (1.2), долговечность расстрелов по фактору коррозийного износа зависит от толщины стенки про
12
филя. Согласно данным табл. 1 толщина стенки применяемых про филей d 12 мм. В соответствии с исследованиями, выполненными в работе [3], такая толщина стенки даже для замкнутых профилей является недостаточной. Целесообразно проектировать расстрелы из профилей с толщиной стенки не менее 14 мм. В этом случае не которое увеличение металлоемкости армировки значительно увели чит ее долговечность и в конечном итоге снизит общий расход металла за весь период эксплуатации ствола.
Эффективным средством антикоррозийной защиты является при менение легированных сталей и специальных защитных покрытий. К сожалению, до настоящего времени эти вопросы находятся в ста дии исследования.
Замена металлических расстрелов железобетонным рассматри вается как средство борьбы с интенсивным коррозийным износом. Однако такое решение проблемы нельзя признать идеальным, ибо при этом общая долговечность армировки снижается. Железобетон ные расстрелы плохо сопротивляются знакопеременным динами ческим нагрузкам, и усталостные трещины в них могут появиться намного раньше, чем наступит предельное состояние металлических расстрелов в результате коррозийного износа.
Аэродинамическое сопротивление расстрелов воздушной струе является чрезвычайно важным фактором, определяющим выбор профиля. Так, например, замена двутавровых профилей гнутыми прямоугольными с закругленными углами (см. табл. 1) снижает аэродинамическое сопротивление стволов в 2,2—2,4 раза.
Исследования, приведенные в работе [2], показывают, что раци ональное отношение высоты профиля к ширине равно 2,2—3. Даль нейшее увеличение этого соотношения не приводит к заметному уменьшению аэродинамического сопротивления, но значительно снижает жесткость расстрела в горизонтальной плоскости. Отсут ствие закругленных углов у коробчатых профилей, сваренных из угольников, несколько увеличивает их аэродинамическое сопро тивление. Например, если квадратный гнутый профиль имеет коэф фициент аэродинамического сопротивления 1,27, то квадратный сварной — 1,57. Круглый и эллиптический профили обладают еще более высокими аэродинамическими свойствами. Так, круглый про филь по сравнению с квадратным имеет коэффициент 0,56. Специаль ные обтекаемые профили для расстрелов (см. рис. 4), применяемые в ЮАР, позволяют снизить аэродинамическое сопротивление ствола на 53% по сравнению с балками прямоугольного сечения.
Следует подчеркнуть, что снижение аэродинамического сопро тивления двутавровых профилей может быть достигнуто за счет применения различных обтекателей, показанных на рис. 5. Обтека тели могут быть изготовлены из металла и стеклопластика.
В отечественной практике обтекатели были испытаны на шахте им. Менжинского комбината Первомайскуголь в стволе глубиной 777 м. На расстрелы армировки были установлены обтекатели из металла с антикоррозийным покрытием, из нержавеющей стали
13
ипластмасс. В результате установки обтекателей было снижено аэродинамическое сопротивление ствола, на 40%, что дало возмож ность увеличить количество подаваемого в шахту воздуха на 15%
иполучить годовой экономический эффект около 100 тыс. руб. В про цессе испытаний было установлено также, что обтекатели наиболее
целесообразно изготовлять из полиэтилена. Срок их службы соста вляет 15 лет.
Выбор профилей, равноценных по прочности, жесткости и долго
вечности, может быть |
произведен по стоимостным показателям, |
||||||||||||
|
|
|
|
|
которые |
включают |
стоимость |
||||||
|
|
|
|
|
профиля, |
затраты |
|
на |
монтаж |
||||
|
|
|
|
|
армировки |
и |
на |
проветрива |
|||||
|
|
|
|
|
ние. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О стоимостных показателях |
||||||||
|
|
|
|
|
различных |
профилей |
можно |
||||||
|
|
|
|
|
судить по данным табл. 2, в ко |
||||||||
|
|
|
|
|
торой приведено технико-эконо |
||||||||
|
|
|
|
|
мическое |
сравнение |
жесткой |
||||||
г |
а |
|
|
|
армировки |
с |
расстрелами из |
||||||
|
|
|
двутаврового |
профиля |
№ |
36е, |
|||||||
|
|
|
|
|
прямоугольного |
гнутого |
про |
||||||
|
|
|
|
|
филя 355 X 125 X 10 мм, ква |
||||||||
Рис. |
5. Различные |
формы |
обтекателей ’ |
дратного профиля |
185 X 185 X |
||||||||
для |
расстрелов, обеспечивающие |
сле |
X 12 мм, |
сваренного из уголь |
|||||||||
дующие величины |
коэффициента |
аэро |
ников, |
и |
круглого |
профиля |
|||||||
|
динамического |
сопротивления: |
245 X 10 (последние |
три |
Про |
||||||||
а |
— 100%, б — 75%, в — 65%; г — 50%. |
филя |
приблизительно |
равно |
|||||||||
|
ценны |
по |
расходу |
металла и |
|||||||||
равнопрочны при деформировании в горизонтальном |
направлении). |
Сравнение выполнено применительно к скипо-клетевым стволам диаметром 7,5 м, оборудованным двумя скипами грузоподъемностью 50 т и распространенным на рудниках черной и цветной металлур гии [2].
Из табл. 2 следует, что наибольшая экономическая эффектив ность может быть достигнута в случае замены двутаврового профиля прямоугольным гнутым профилем и составляет около 50 руб. на 1 м ствола. Применение круглого профиля снижает затраты на проветри вание, но увеличивает стоимость армировки за счет услояшения конструкции соединений элементов армировки и увеличения сто имости монтажных работ. В конечном итоге экономическая эффек тивность оказывается намного ниже, чем для прямоугольных гнутых профилей. Квадратный профиль, сваренный из угольников, является экономически нецелесообразным, так как увеличивает затраты на проветривание. Кроме того, стоимость производства сварных про филей из угольников выше, чем стоимость гнутых профилей.
Таким образом, учитыбая-всю совокупность технических и эконо мических требований, можно утверждать, что в настоящее время наиболее перспективными для расстрелов являются прямоугольные
14
Профиль расстрела
Двутавр № 36е . . . .
Прямоугольный гнутый 355 X 125 X 10 мм
Квадратный сварной 185 X 185 X 12 мм
Круглый сечением 245 X X 10 мм ....................
1 м профиля, кг |
п |
|
|
s |
|
Масса |
о |
|
& |
||
|
||
71,2 |
87,4 |
|
67,7 |
410,0 |
|
52,1 |
387,0 |
|
58,0 |
427,0 |
|
|
Т а б л и ц а |
2 |
|
Коэффициент аэродинами ческого сопротивления а - Іо-4 |
Затраты на проветривание в расчете на 1 м ствола в год, руб. |
Стоимость армировки 1 ы ствола, руб. |
Годовой экономический эффект по сравнению с двутавровым профилем |
на 1 м ствола, руб. |
53,4 |
80,6 |
580,0 |
— |
|
22,4 |
33,9 |
588,3 |
45,3 |
|
140,5 |
212,0 |
613,0 |
—140,0 |
|
43,0 |
64,8 |
668,0 |
2,58 |
замкнутые профили. Причем, более высокими технико-экономи ческими показателями обладают гнутые прямоугольные профили, изготовляемые путем профилирования полосовой стали со сваркой
впотоке.
Внастоящее время при отсутствии специального профилегибоч ного стана целесообразно использовать рекомендуемые Южгипрошахтом прямоугольные профили, сваренные из угольников. Эти профили внедрены и зарекомендовали себя вполне работоспособными на шахтах им. Ильича и им. XXII съезда КПСС комбината Кадиевуголь и шахте «Ворошиловградская» № 1 комбината Воропшлов-
градуголь. Технология изготовления сварных профилей освоена на нескольких предприятиях (например, завод им. Бабушкина в г. Днепропетровске, Донецкий завод металлоконструкций, рудо ремонтный завод треста Дзержинскруда в Кривом Роге).
Характеристики применяющихся и рекомендуемых к приме нению в СССР металлических профилей для проводников жесткой армировки приводятся в табл. 3.
В зарубежной практике (ПНР, ФРГ, Швеция) для проводников используют главным образом коробчатый профиль (рис. 6, а, б), изготовленный путем сварки двух швеллеров № 18 и № 22. В. прак тике горнодобывающей промышленности ЮАР применяют прокатный профиль (рис. б, в) из среднеуглеродистой марганцевой стали.
Кроме того, для проводников имеют ограниченное применение профили, сваренные из двух угольников: П-образные, предложенные Гипроцветметом, и Т-образные, предложенные Южгипрошахтом. В качестве новых профилей Южгипрошахт предлагает также одинар ные угольники 160 X 160 X 12 или 200 X 200 X 16, которые зало жены в проект экспериментального ствола № 1 шахты «ЩегловкаГлубокая».
15
16
Т а б л и ц а
Для проводников используют также деревянные брусья из сосны и лиственницы сечением 160 X 160, 180 X 180, 200 X 200 мм. В ЧССР деревянные проводники изготовляют клеенными из досок толщиной 25, 30 и 40 мм общим „сечением 160 X 180 мм и 200 X X 200 мм.
Основной недостаток рельсовых проводников — малая жесткость при деформировании в боковом направлении, т. е. в направлении продольной оси расстрела, несущего проводник, что является при чиной боковых поперечных колебаний сосуда. С другой стороны, рельсовые проводники, имея низкие моменты сопротивления, не могут воспринимать возникающие при этом значительные боковые нагрузки. О преимуществах коробчатых профилей в отношении Жесткостных и прочностных показателей легко судить по данным
табл. |
3. |
Например, С-образный гнутый проводник 200 х 200 х |
X 65 X |
10 мм, равноценный по расходу металла рельсовому провод |
|
нику |
Р-50, имеет боковую жесткость в 12 раз большую и боковой |
Рис. 6. Профили проводников, применяемые в зарубежной практике
момент сопротивления в 8 раз больший. Причем лобовая жесткость и момент сопротивления этого профиля также превышают соответ ствующие характеристики рельсового проводника.
Достоинством коробчатых проводников является также их более высокая долговечность. В результате обследования 63 стволов шахт Донбасса ВНИИОМШС установил [4], что средний срок службы рельсовых проводников в 1,5—2 раза ниже, чем расстрелов, и нахо дится в пределах 7—8 лет. Проводники, как и все элементы армировки, подвергаются интенсивному коррозийному износу. Для оценки геометрических характеристик поперечных сечений провод ников, ослабленных коррозийным износом, могут быть использованы приведенные выше формулы (1.1) и (1.2), где параметр d для рель совых проводников равен толщине стенки рельса. При этом необ ходимо иметь в виду, что коррозийный износ открытых профилей (рельсы и С-образные профили) в 2 раза больше, чем замкнутых.
Кроме того, в отличие от расстрелов, проводники подвергаются механическому износу при контактировании с направляющими устройствами подъемных сосудов. Особенно интенсивной механи ческий износ наблюдается в случае применения рельсовых провод ников и жестких направляющих устройств. Например, замеры
2 Заказ 275
износа рельсовых проводников, произведенные ВНИИОМШСом [4] в скиповом стволе шахты № 2 им. Артема, в среднем равны 14 мм за 8 лет. Цричем износ отдельных проводников за тот же срок дости гает 25 мм.
Геометрические характеристики поперечных сечений проводни ков, подверженных коррозийному и механическому износу, могут быть вычислены по следующим приближенным формулам:
|
•Лір X ( 0 = |
^пр X [1 |
|
Лк ('0 |
Л н я М ] » |
(^-3) |
|||
|
•^np у (£) = |
-^пр у [1 |
|
Лк(0 |
Ли у (01> |
(^•‘^) |
|||
где / пр х, Jnpy — соответственно |
проектные осевые моменты инер |
||||||||
|
ции проводника |
(см4) |
при изгибе в |
лобовой |
|||||
|
и боковой плоскостях; |
|
|
провод |
|||||
J npx (0>Лір у (t) — соответственно осевые моменты инерции |
|||||||||
|
ника (см4) ко времени эксплуатации t (годы); |
||||||||
Лн* (*). Лир (0 — безразмерные |
параметры, |
являющиеся функ |
|||||||
|
цией |
времени |
и |
определяющие механический |
|||||
|
износ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для коробчатых проводников |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Лид: =0,65 Ц- , |
Лир = 0,9 . |
|
||||||
Для рельсовых проводников |
|
|
|
|
|
|
|||
|
ЛнX= 0,5 |
,■Лир = 0,65 ^ |
, |
|
|
||||
где £ — расчетная интенсивность |
механического износа проводника |
||||||||
. |
(см/год). |
|
|
проводники |
воспринимают |
знако |
|||
При |
эксплуатации подъема |
||||||||
переменные динамические |
нагрузки, |
которые |
являются причиной |
развития усталостныхповреждений. Например, на стволе «Новый» шахты № 17-17-бис после 4 лет работы скипового подъема при ско рости 9 м/с началось усталостное разрушение рельсовых проводни ков. Уровень знакопеременных боковых нагрузок на рельсовые проводники значительно превышает уровень соответствующих на грузок на коробчатые проводники. Таким образом, долговечность рельсовых проводников по условию накопления усталостных по вреждений, коррозийному и механическому износу значительно
ниже, чем долговечность коробчатых проводников. |
|
||
Долговечность деревянных |
проводников |
значительно ниже, чем |
|
металлических, по причине |
интенсивного |
механического |
износа |
и низких прочностных показателей. Деревянные проводники |
можно |
применять в неглубоких стволах шахт при небольших скоростях подъема. >
Экономическое сопоставление проводников из различных профи лей, выполненное в работе [2], показывает, что стоимость гнутых С-образных профилей не превосходит стоимости рельсовых провод
18
ников, жесткостные и прочностные показатели которых в несколько раз ниже. Стоимость сварных коробчатых профилей, равноценных гнутым профилям по жесткостным и прочностным показателям, в 2 раза больше.
При оценке экономических показателей различных профилей следует учитывать суммарные приведенные затраты на проветрива ние и армировку 1 м ствола. Такое сопоставление применительно к жесткой армировке с расстрелами из двутавровых профилей № 36° приведено в табл. 4. Для сравнения жесткостных характеристик
армировки вычислены |
условные |
боковые |
жесткорти |
проводников |
|||
|
|
Г * _ |
6E J Пр у |
> |
|
/т г\ |
|
|
|
'-'пря— jjj |
|
\L‘°) |
|||
где Е — модуль упругости материала проводника, кгс/см2; |
|
||||||
I — шаг армировки, см. * |
• |
|
|
Т а б л и ц а |
4 |
||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Приведенные |
Стоимость |
Суммарные |
|
|
|
Шаг армировки, |
п* |
годовые |
приведенные |
|||
|
затраты |
проветрива |
годовые затраты |
||||
|
тип проводников |
с пр Я’ |
на армировку |
ния на |
на проветривание |
||
|
КГС/СМ |
||||||
|
|
|
1 м ствола, |
1 м ствола, |
и армировку |
1 м |
|
|
|
|
руб. |
|
руб. |
ствола, руб. |
|
1 = 4, |
С-образный гнутый |
642 |
63,0 |
|
65,5 |
128,5 |
|
180 X 180 X 55 X 10 мм |
|
|
|||||
1 = 4, |
сварные из угольни |
598 |
84,0 |
|
64,0 |
148,0 |
|
ков 160 X 160 X 12 мм |
|
|
|||||
1 = 2 , деревянные из брусьев |
656 |
70,5 |
|
91,3 |
161,8 |
|
|
сечением 180 X 180 мм |
|
|
|||||
1 = 2,5, из рельсов Р-50 . . |
303 |
.87,5 |
|
80,2 |
167,7 |
|
Армировка с рельсовыми проводниками требует увеличения сум марных приведенных затрат на 30%, хотя ее условная боковая жесткость в 2 раза ниже. Суммарные затраты на армировку с деревян ными проводниками, равноценную по жесткостным характеристикам, увеличиваются на 25% за счет уменьшения шага армировки, соответ ствующего увеличения коэффициента аэродинамического сопроти вления и расхода металла на расстрелы. Равноценная по жесткости армировка с проводниками из сварных коробчатых профилей требует увеличения затрат на 15%, так как стоимость сварных профилей в 2 раза больше, чем гнутых.
Следовательно, наиболее перспективными для проводников являются гнутые профили. Необходимо подчеркнуть, что в условиях интенсивного коррозийного износа целесообразно применение за мкнутых гнутых профилей, имеющих такое же сечение, как С-образ- ные гнутые профили, указанные в табл. 3.
При отсутствии профилегибочного стана проводники для подъ емов средней и большой производительности следует проектировать
2* |
19 |
из сварных коробчатых профилей. Рельсовые проводники можно применять при небольших скоростях подъема и концевых нагрузках.
§ 3. Конструкции подъемных сосудов
Конструктивная схема армировки зависит от типа размещаемых в стволе подъемных сосудов (скип, клеть, скипо-клеть), их кон струкции, размеров в плане и по высоте, направления загрузкиразгрузки. Существенное значение имеют конструкция направля
ющих |
устройств-, |
установленных |
на |
подъемных |
сосудах, |
||
и расстояние между ними по вертикали. |
|
|
|
||||
Необходимая емкость подъемных сосудов, определяющая их |
|||||||
габариты, находится |
в результате |
соответствующего расчета [5]. |
|||||
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 5 |
|
№ |
Тип |
Размеры сосуда |
Емкость скипа |
Тип подъема |
|||
и скипо-клети, мэ, |
(ОК—одноканатныіі, |
||||||
пп. |
подъемного сосуда |
в плане, мм |
тип вагонетки |
МК—многоканат- |
|||
|
|
|
|
в клети |
|
ІШІІ) |
|
|
Скины для угля |
Угольная промышленность |
|
|
|||
1 |
1850 |
X 1540 |
5; 7; 9,5; И |
|
ОК |
||
2 |
|
2230 |
X 1740 |
И; |
15; 20 |
|
ОК, МК |
3 |
|
2350 X 1900 |
25; 35 |
|
МК |
||
4 |
|
2800 |
X 2200 |
25; 35 |
|
МК |
|
5 |
Клети |
3000 |
X 1022 |
УВГ-1,6 |
|
ОК |
|
6 |
|
3600 |
X 1400 |
УВГ-2,5 |
|
ОК |
|
7 |
|
4000 |
X 1500 |
УВГ-3,3 |
|
ОК, МК- |
|
8 |
|
4000 |
X 1500 |
УВД-3,3 |
|
||
|
ВГ-4,0; ВД-4,0 |
|
ОК, МК |
||||
9 |
Скины для породы |
1700 X 1400 |
5,0; 9,5 |
|
ОК, МК |
||
10 |
|
1700 X 1600 |
И; 15 |
|
МК |
||
11 |
|
1850 |
X 1540 |
5,0; 7; 9,5; 11 |
|
МК |
|
|
Горнорудная промышленность |
|
|
||||
12 |
Скипы |
1350 X 1250 |
2; 3; 4 |
|
ОК |
||
13 |
|
1640 |
X 1440 |
.5; 7 |
|
ОК |
|
- 14 |
|
1740 |
X 1680 |
5; 9; И |
|
МК |
|
15 |
|
1880 |
X 1740 |
|
15 |
|
МК |
16 |
|
2350 |
X 1900 |
17; 20 |
|
МК‘ |
|
17 |
Клети* |
3100 |
X 1370 |
ВГ-0,7; ВГ-1,2 |
|
ОК |
|
18 |
|
4500 X 1540 |
ВГ-2,2; ВГ-4У |
|
ОК, МК |
||
19 |
|
5200 X 1650 |
ВГ-4у |
|
МК |
||
20 |
|
6500 |
X 1650 |
ВГ-4у |
|
МК |
|
21 |
Скипо-клети |
1250 |
X 1350 |
2; 3,6 |
|
ОК, МК |
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
і |
|
|