книги из ГПНТБ / Электронные устройства релейной защиты и автоматики в системах тягового энергоснабжения
..pdfнее исследуемой помехи в качестве чувствительного элемента при менен микропленочный элемент, на транзисторах Т2 и ТЗ (рис. 40) которого собран триггер. Транзистор Т2 является усилителем. При поступлении отрицательной помехи на его базу через рези стор R триггер срабатывает (транзистор Т2 закрывается, ТЗ от крывается), открывается транзистор Т1 усилителя, подтягивает якорь реле Р1 и своим контактом запускает транзисторную линию задержки (Т5 и Тб). Спустя время ti = 0,7RiCi кратковременно от крывается транзистор Т7, срабатывает реле Р2 и переключает триг гер в исходное состояние. Время t\ должно быть достаточным для срабатывания электромеханического счетчика Сч, фиксирующего число срабатываний триггера. К триггеру и усилителю 77 подводят питание от отдельного изолированного источника, чтобы исключить другие возможные пути проникновения помехи, кроме входной цепи а. Для этой же цели триггер с помощью малогабаритного безъякорного реле Р1 гальванически развязан с регистрирующим счетчиком и схемой управления им. Меняя параметры резистора R и конденсатора С, можно задавать определенные амплитуды и длительности помех, на которые будет реагировать триггер.
С помощью этого устройства были исследованы помехи, соз даваемые различными источниками в разных условиях. Источни ком помех служила индуктивность, включаемая на переменное си нусоидальное напряжение и на постоянное напряжение 110В, реле КДР, РКН и др.
Амплитуда эквивалентной помехи (в виде прямоугольного им пульса) достигала нескольких сотен вольт при длительности, рав ной нескольким единицам или десяткам микросекунд (рис. 41). Наблюдение же за реальной помехой показывает, что амплитуда и длительность ее могут быть и значительно большими (при одина ковом эквивалентном воздействии). Так, при коммутации реле РКН с сопротивлением обмотки 600 Ом на напряжение 24В в слу чае однопроводной системы связи с реле и однопроводной иссле-
70
дуемой линии длиной 10 м амплитуда помехи достигнет 1000В, а длительность будет 300—500 мкс. Длительность эквивалентного импульса может составлять 30—80 мкс.
В низкочастотных схемах защиты и автоматики электротяговых устройств сигналы имеют длительность, как правило, большую нес кольких сотен микросекунд, а иногда она достигает даже милли секунд. Применение в них быстродействующих элементов, реагиру ющих на импульсы, длительность которых измеряется микросекун дами, не оправдано. Во многих случаях достаточно ограничиться
предельными частотами переключения, например триггеров, |
от |
сотен герц до 5—10 кГц. Возможны и другие конструктивные |
ме |
роприятия по повышению импульсной помехоустойчивости аппа ратуры.
Прежде всего во всех возможных случаях необходимо подав лять помеху непосредственно в месте ее возникновения, применяя искрогасящие цепи. В цепях постоянного тока целесообразно включать диоды параллельно коммутируемой индуктивной цепи. При этом, однако, резко возрастает быстродействие аппарата при отключении. На переменном токе могут быть использованы RC це пи либо варисторы, обеспечивающие лучшее искрогашение.
При монтаже аппаратуры внутри стоек целесообразно отка заться от увязки проводов в общий жгут. Отдельно следует укла дывать провода силовых и логических цепей. Цепи включения реле и других электромагнитных аппаратов, а также протяженные сое динительные цепи целесообразно выполнять двухпроводными (на пример, протяженные цепи к контактам датчика ТС). Во всех
входных и выходных цепях аппаратуры необходимо осуществлять гальваническую развязку с помощью контактов, полупроводнико вых свето- и фотоприборов (оптронов) либо с помощью трансфор маторных связей. Последние, однако, не исключают полностью проникновение помехи в аппаратуру вследствие наличия емкостных связей между первичными и вторичными обмотками. При емкости между первичной и вторичной обмотками несколько десятков пикафарад проникающая доля помехи оказывается уже значительной.
Наиболее перспективным кажется использование оптронов, в которых гальваническая развязка осуществляется через световой канал. В аппаратуре «Сейма», «Миасс», «Лисна» гальваническая развязка осуществляется с помощью герконов и магнитных сердеч ников с ППГ. Для питания входных устройств, цепей датчиков и выходных устройств предусмотрен отдельный источник, гальва нически развязанный с источником питания логической части.
§17. Процессы переключения транзисторов
впомехоустойчивых схемах
с интегрирующими конденсаторами
Одно из важнейших мероприятий повышения помехоустойчиво сти систем ЭСА и ТУ — разработка помехоустойчивых транзистор ных элементов с порогами срабатывания по амплитуде и длитель ности. Порог срабатывания по амплитуде позволяет повысить помехоустойчивость по отношению к схемным импульсным и стати ческим помехам (см. главу II). Порог срабатывания по длительно сти повышает импульсную помехоустойчивость. Остановимся на способах создания порога, срабатывания по длительности.
В транзисторных схемах наиболее удобно для замедления сра батывания использовать различные схемы с конденсаторами. Про цесс открытия транзистора с конденсатором в цепи базы (рис. 42)
можно разбить на три этапа: от момента поступления на вход сиг нала Е с до момента достижения напряжением базы Uб0 (первый этап), далее до момента насыщения транзистора (второй) и затем
до момента достижения некоторой величины |
UбН (третий этап). |
|||||
Для первого этапа (эквивалентная схема рис. 42, б) уравнения |
||||||
Кирхгофа имеют следующий вида |
|
|
|
|
||
|
Е с = |
ERc 4- Ис (^); |
|
|
|
|
|
Е см = |
Е й R c u |
Uc { t \ |
|
|
(108) |
|
I с = Ей + |
|
|
|
|
|
|
duc |
|
|
|
|
|
Учитывая, что ic (t) = С |
и решая систему уравнений относи |
|||||
тельно uc {t), |
находим |
Ес Rcм ^ |
j" _ |
t (Rz +Rcu) |
|
|
tic (t) = |
Есм Rc — Ес Rcm |
• (109) |
||||
|
Rc + R cm |
Rc + |
Rcm |
L |
Ec R cm C |
_ |
72
Рис. 42. Включение интегрирующего конденсатора в цепь базы транзистора (а), эквивалентные схемы (б, в, г) и диаграмма процесса переключения (д)
Первый этап заканчивается, когда напряжение на конденсаторе Uc(t)— — U во. Решая для этого момента уравнение (109) относитель но t = tlQ, получим
С Rc |
Rcu |
In Ec |
Rcu |
E cm Rc — E c |
Rea |
• ( 110) |
|
R c E R cm |
Rc + |
Rc» |
|
R cm+ R c |
|
|
|
Это выражение можно представить также в виде |
|
|
|||||
Ло —C R c Rem |
In- |
( Rc + |
R c m \ |
|
(111) |
||
|
Rc~\~Rca |
_r |
|
|
|||
|
|
|
■U6 ° \ R c |
R cm I |
|
|
|
Ec ' Г |
E cv |
|
|
|
|
|
|
где / с = Ж ’ |
cm_ |
• |
|
|
|
|
|
Для второго этапа (эквивалентная |
схема рис. 42, |
в) |
уравнения |
||||
Кирхгофа: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ic — 1сы~гi6 (0 + С |
dur |
|
|
|
|
|
|
; |
|
|
|
||
|
|
Ес = Ic Rc 4- Uc (t)\ |
|
|
|
|
|
|
|
Ecu ~ |
Ей Ecu Uc |
|
|
|
|
Uc (t) = ib ( 0 бвх- r t f 6o!
Eк = / к н Rn = бн Rh,
где гвх — дифференциальное входное сопротивление перехода базаэмиттер.
73
Решая систему уравнений относительно ie, найдем
гб( 0 = л (
где
|
Ес |
+ |
Есм |
+ ' |
|
|
|
|
|
|
D . |
D ... +Uto f^c |
^ |
Ес , |
ЕСМ , |
J J I |
|
||
А = |
Rc |
|
Rcm |
М ' |
|
||||
|
м |
_1 |
|
|
|
ё т + |
*/б’(-5т+ ^ г ) ; ( 112) |
||
|
|
Гвх |
|
|
|
Rc |
Ясм |
||
|
|
U |
b x + RicR+ l b ) |
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
Пгвх. |
(113) |
||
|
|
|
|
1 |
|||||
|
|
|
|
Яс ^ |
Rea |
Твх |
|
|
|
Транзистор насыщается, когда ток базы достигнет величины /б(0 = = — /бн = ~ д КН ■ Время переходного процесса открытия транзистора
до насыщения при этом будет |
|
S„ |
|
|
^2о= т1п- |
4 |
= т1п |
(114) |
|
|
5н— 1 |
|||
|
|
В |
|
|
|
|
|
|
|
где S',, — степень насыщения транзистора: |
|
|
||
|
5„ = |
ВА |
|
(И5) |
|
/кн |
|
В дальнейшем базовый ток продолжает возрастать по экспонен циальному закону и достигает максимального значения /бт= Л . Однако ток коллектора при этом уже не изменяется.
При исчезновении входного импульса либо при подаче положи тельного импульса процесс идет в обратном направлении. Кон денсатор, предварительно заряженный до напряжения — U§m (точ ка 4 на диаграмме рис. 42, д), начинает разряжаться. Когда на пряжение на нем достигнет — UбН (точка 5), транзистор выходит на границу насыщения. При напряжении на базе— Uб0 транзистор закроется (точка 6). По аналогии с рассмотренным нетрудно уста новить, что базовый ток будет изменяться в соответствии с выра жением
где Л з = Л |
|
|
ie (Оз = Л 3 + |
Л 3 е |
|
(116) |
|
— Л з ; |
|
|
|
|
|||
|
Ecu I |
гг /1 |
1 \ |
|
|
|
|
л 3 = |
Жа + иб° Ы |
+ |
RРпf |
+ и б0 ( 4 - + 4 - ) ; |
|||
1 |
1 |
М |
|||||
/ |
|
VВС Асм/ |
|||||
\ Гвх + |
Rc + RcJ Гвх |
cm |
|
|
|||
|
|
|
|||||
Л з = |
|
— Ес |
Бс_ |
|
|||
|
|
|
|
С |
|
||
( г!х + Rc + R ch ) Гв Х R c |
|
|
|||||
R> |
|
74
Так как транзистор начинает закрываться при снижении тока ба зы до /бн = -g- (точка 5 на рис. 42, д), то время t13 от начала
уменьшения тока базы до |
этого момента будет |
|
|
|
|
|||||||||||
|
А. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Ес_ |
|
|
|
|
||
|
/кн |
|
|
|
|
|
|
|
R c |
|
|
|
|
|
||
tis = 'In .. |
С |
г вх 1п |
E c u |
тт |
/ 1 |
Ч+- |
1 |
\ , / к Н |
|
|||||||
~ Аз— ~В~ |
|
|
|
-=-- |
+ 1/6''' |
|
|
|
В |
(117) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
- С*/*вх 1п • |
|
|
/бн |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
/см “Ь /бо + |
|
|
|
|
|
|
||||
где /б э = £/бо f“ |
+ |
" г - ) |
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
„ Д С |
А СМ/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Время снижения базового тока до момента закрытия транзистора, |
||||||||||||||||
когда гб(/) = 0 |
соответствует 7/60 |
(точка б рис. 42, |
д), |
будет |
|
|||||||||||
|
|
|
/гз = tin |
— V . |
|
|
|
|
|
(118) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
— Аз |
|
|
|
|
|
|
|
||
Время спада импульса на коллекторе |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
^2з —^2з |
—Сгвх 1п R c |
-\-U бо |
Яс |
|
R cm |
|
в |
|
||||||||
|
|
± |
1 \ |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Rcm+ U6i \ |
Яс |
|
R |
c m * |
|
|
|||
|
|
/см + /бо + /бн |
CrBXIn ■ |
|
|
|
|
(119) |
||||||||
= CrBXIn JCM/TiDOfT,OH = |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
/см + /бо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где 50тс — степень отсечки базового тока при / см4-/бо+/бн = /с: |
|
|||||||||||||||
|
|
•Soxc -- |
|
|
/бо + /бн |
|
|
|
|
|
|
( 120) |
||||
|
|
|
|
/ бн |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
R cm |
R c |
^ |
„ |
го наибольшая |
постоянная |
|||||||||
Так как обычно |
|
|||||||||||||||
R c u + |
R c |
> |
вх’ |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
(см. рис. 42). Фронт |
|||||||||||
времени будет соответствовать отрезку Г —2' |
(отрезок 2'—3') и спад (5'—6') импульса достаточно круты, что имеет важное значение для работы совместно с таким инвертором
различных импульсно-потенциальных схем. |
конденсатором в |
|||
Процесс открытия транзистора |
в схеме с |
|||
цепи отрицательной |
обратной |
связи |
(рис. 43) |
также можно раз |
делить на три этапа: |
первый |
— напряжение' |
базы транзистора |
понижается до —■Uб0; второй — транзистор из режима отсечки пе реходит в режим насыщения; третий этап — продолжается нара стание базового тока до максимальной величины I'бН (или напря жения на базе до — U'бн, рис. 43, б).
Первому этапу соответствует следующая система уравнений (см.
рис. 43):
/с —/см + ic (/) = 0;
Ес = Ecu— hRc —/см Rcm= 0 ; |
( 121) |
E c u + Е К - ^ I c m R cm — U c ( t ) + i c ( t ) R „ = 0 . |
|
75
Рис. 43. Включение интегрирующего конденсатора в цепь отрицательной обрат ной связи транзистора (а), эквивалентные схемы (б, в, г) и диаграмма рабо ты (д)
Ре'иая систему уравнений относительно ис(0» получим
и 1 4 \ |
Z7 |
I |
£ с м * С |
-- Ес RСМ |
. |
Е с |
RcM Л Л |
uc (t) = |
Е к |
|
н------------------- |
|
|
Ь ^ |
ехр |
|
|
|
^?с + /?см |
|
|
4- |
( 122)
Первый этап заканчивается тогда, когда напряжение на базе до стигнет Uб0. При этом
— U во = — Ек -г Uc(t) + ic(t) R h,
|
Ecu Rc—Ec Rcm |
E c Rcu |
( -I |
—-/lo |
|
б/бо = |
R hC \ n т |
||||
7?C+ 7?CM |
Я с + Ясм |
\ |
• |
||
|
Решая уравнение относительно tl0, получим
|
|
|
Ес Rcm(i - |
^ |
|
|
ho = |
^ In Ес Rс Ecu Rс ■— Lr6o ( ^ с + Rcu) |
|
||
|
|
|
R h C ' |
|
|
|
|
= т In |
fi/ |
+ /?СМ |
(123) |
|
|
|
|
||
где т = С |
Rc Rc |
|
U - h u - U t * ^ |
Rcu ) ■ |
|
R h\- |
|
|
|||
Rc 4- Rc |
|
|
|||
|
|
|
|
|
При всех значениях R u > 0 возможно t10 = 0 (т. е. задержка на первом этапе отсутствует полностью), если
j R hC |
, , тт Rc-\- Rcm |
1 с I |
— (см Т О б о —Г Г • |
т |
Rc Rcu |
76
Во всех других случаях при тех же значениях т задержка на первом этапе в этой схеме меньше, чем в схеме рис. 42, а.
Переключение транзистора на втором этапе (от точки 2 до 3, рис. 43, д) в соответствии с эквивалентной схемой рис. 43, в описы вается системой уравнений:
|
tbit) —Е |
Iсм |
|
ic (t), |
|
|
|
||
|
Е к = |
— tic {t)-x-Ubi -\-Uc (0) + /н (0 Rn-Иб (0 Rc\ |
|
||||||
|
|
—in if)-ricity, |
|
|
|
||||
|
licit) = |
|
^ ic{t)dt. |
|
|
|
|||
Решение этих уравнений относительно «с(0 имеет |
вид |
|
|||||||
|
|
licit) = Ек — |
__ t__ |
|
|
||||
|
|
R$Rn— Uб э + / 6§Rue |
~, |
|
( 1 2 5 ) |
||||
где |
= (3+ 1)С/?„; |
h ~ R ~ E u \ |
|
|
|
||||
г |
Е см |
, |
г |
£см |
|
|
|
|
|
*СМ—~Т |
? |
*С---- - |
* |
|
|
|
|
||
|
'<** |
|
|
/м |
|
|
|
|
|
В момент |
насыщения |
транзистора* U c ( t ) = — |
U & i |
™— U q0. |
|||||
Тогда |
|
|
|
|
1б$Ян |
|
5Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(126) |
||
|
^2о —(Э + 1) С/?н |
|
Iб P-Rh— Ек = (Р + 1)С/?„1п 5Н— 1 |
||||||
|
|
|
|||||||
где |
5„ = /б Э7?н |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
£к |
|
|
|
|
|
|
|
Послеоткрытия транзистора продолжает увеличиваться базо вый ток. Напряжение на коллекторе при UK( t ) = 0. Поэтому на этом этапе (от точки 3 до 4, рис. 43, (9), процесс аналогичен рас смотренному для схемы рис. 42, а. Процесс закрытия транзистора
(от точки 4 до точки 5) |
протекает так же, |
как в схеме рис. 42, а, |
|||
поскольку в этой зоне UK=0. |
на втором этапе при |
||||
Изменение напряжения на коллекторе |
|||||
закрытии транзистора |
(рис. 43, г) происходит |
в соответствии с |
|||
выражением |
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
t |
(127) |
где ' = |
(? + 1)#„С; |
Ucit) = U c + Uce |
т , |
||
|
|
|
|||
, |
^ |
£см Rc |
|
|
|
и с = Е к + |
Rc+Rcu |
|
|
|
£CMRz
Uc = Uc (0) - Uc = - U6o - Eк
■Rc+ /?CM
7 T
В точке 6, рис. |
43, |
д uc{t)= EK— U6o- Тогда |
|
|||
„ |
. Есы Rc |
. ,г |
|
Q |
|
|
Е к + р |
, р |
+ f/б о |
|
(128) |
||
h 3= - in ..t |
* см— |
= (р+1) j^ hс in |
||||
|
Rc + Rc |
U6o |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
£к+ Rc |
|
■+ 17бо |
|
|
|
|
тде *Sotc — |
|
|
|
|
|
|
Ек |
|
|
|
|
|
|
После закрытия транзистора напряжение на конденсаторе продол- |
||||||
|
|
|
Е |
R |
- с постоянной времени |
т = |
жает нарастать до величины Ек+ ^ c^j_ |
|
= С (^ с+^ “ 4 R e) ■ Необходимо учитывать, что обратная связь дей
ствует только в момент, когда рабочая точка находится в активной зоне.
При открытом и закрытом транзисторах интегрирующие свой ства конденсатора практически незначительны и транзистор под действием помехи легко переходит в активную зону. Этого может
■быть достаточно для ложного срабатывания последующих |
уст |
ройств. |
при |
Особенно низкую помехоустойчивость имеет такая схема |
воздействии помехи на коллектор закрытого транзистора. Напря жение помехи через конденсатор связи поступает на базу транзи стора и при отрицательной полуволне приоткрывает его. При по ложительной полуволне вследствие эффекта рассасывания носите лей в базе и действия отрицательной обратной связи транзистор полностью закрыться не успевает. Происходит выпрямление, сгла
живание и усиление помехи, в результате чего увеличивается |
ее |
способность воздействовать ,на последующие элементы схем. |
По |
добная обратная связь существует также вследствие диффузион ной емкости коллектор — база, что является причиной воздействия помехи на схему не только через входные, но и через выходную коллекторную цепь.
Для повышения помехоустойчивости схемы по цепи коллектора целесообразно, кроме конденсатора в цепи база — эмиттер, уста навливать конденсатор в цепи коллектор — эмиттер. Такой кон денсатор уменьшает амплитуду помехи прежде чем она через цепь ■отрицательной обратной связи (диффузионная емкость коллектор ного перехода) попадет на базу транзистора.
Экспериментальные исследования схем с шунтирующими кон денсаторами в коллекторных и базовых цепях показывают, что они имеют большую помехоустойчивость, чем схемы с конденсато ром в цепи обратной связи (при равных задержках сигналов).
Для транзисторной схемы с заземленным эмиттером и интег рирующими конденсаторами, включенными параллельно с перево дом база—эмиттер и коллектор—эмиттер задержка, вносимая вход ным конденсатором, определена ранее, а задержку, вносимую вы-
78
Рис44. Включение интегрирующих конденсаторов одновременно в коллекторной и базовой цепях (а), эквивалентные схемы (б, в) и диаграмма переключе ния (г)
ходным конденсатором, можно определить, .пользуясь эквивалент ной схемой рис. 44.
В данном случае транзистор является генератором тока iK(7), который меняется по закону, описываемому формулой (122). Для удобства дальнейших преобразований эквивалентную схему рис. 44, б можно привести к виду рис. 44, в. Если пренебречь от сечкой базового тока, то можно записать
М О = / |
* |
« |
( |
l |
( 1 29> |
ГДе / к т — ^ б т В .
Тогда для схемы рис. 44, в
ик = /?„/«„( 1 - е~^) = и т('1 - е~Ц . |
(130) |
Для определения закона изменения выходного напряжения схемы воспользуемся интегралом Дюамеля, который приведем к виду
t |
(131) |
uc {t) = l V { t - x ) U m{x)dt. |
|
о |
|
В данном случае V(t — x) определяет напряжение |
на конденса |
торе в схеме рис. 44, в в момент t при включении в момент х еди ничного постоянного напряжения. Можно показать, что
t —x
V(t — x)= 1 — е ,
где т, = Ск R н
7 9