книги из ГПНТБ / Электронные устройства релейной защиты и автоматики в системах тягового энергоснабжения
..pdfО |
2 |
4 |
В |
8 t,nuH |
Рис. 70. |
Зависимость коэффициента диэлектрической абсорбции конденсаторов |
|||
различных типов от времени при разных температурах |
||||
стабилизируется, |
|
и далее наблюдается его уменьшение (рис. 70), |
что объясняется наличием тока утечки.
Изменение напряжения разряда конденсатора оказывает не которое влияние на изменение коэффициента диэлектрической аб сорбции. Так, увеличение его с 10 до 80 В вызывает понижение максимального значения ка для конденсаторов типа МБГП при мерно на 10—20%. Значительно больше на изменение коэффициен та диэлектрической абсорбции влияет повышение температуры. Для рассматриваемой группы конденсаторов повышение темпера туры до 50—55°С приводит к увеличению к&в 6—8 раз (см. рис. 70).
Приближенно учесть влияние абсорбционных процессов расчет ным путем возможно, если допустить, что время срабатывания ре-
В)-f« Ut |
@) Uafi ~En? |
LL | I'r.o ' |
1 |
— |
l L ° const |
/К |
|
Eye
Uc( 0 ) ^ E „ r E [K3e-Ulo -Um y c( 0 W , j
Рис. 71. Эквивалентные схемы реле времени с учетом утечки конденсаторов
иабсорбции:
а — для схемы с зарядом; б — с перезарядом; в — с разрядом
140
ле существенно меньше времени протекания абсорбционных про цессов либо, наоборот, значительно больше. С некоторым прибли жением при использовании конденсаторов рассмотренных типов первое условие соблюдается для реле с временем срабатывания tcv< 10-г-20 с. Такие выдержки времени в устройствах релейной за щиты и автоматики встречаются во многих случаях. При этом усло вии можно принять, что напряжение на эквивалентных абсорбци онных конденсаторах Uag остается постоянным в течение времени /Ср. При. малых выдержках времени эквивалентные схемы можно представить в виде показанных на рис. 71.
Воспользовавшись принципом наложения, поочередно прини мая в эквивалентной схеме рис. 71, б для наиболее общего режи ма перезаряда все напряжения равными нулю и последовательно
находя напряжение на |
конденсаторе в |
эквивалентных |
схемах |
|
рис. 72, представим решение в виде |
|
|
||
U-C(0 = К (t) + Ux(t) + U-2 if). |
(270) |
|||
Найдем |
_ t_ |
|
t_ |
|
|
|
|||
u{t) = Епхе |
= |
u2(t) = U2( l - e |
|
|
Тогда |
|
|
(271) |
|
Uc(t) = (—U\-ir U 2) + {EaX+ Ux |
U2) e 3. |
|||
|
Учитывая, что реле срабатывает при uc {t)=Uср, можно определить,,
|
|
*ср-п — хэ In |
Е щ |
+ Ui — и г |
|
|
|
|
Uzv+U\ — lh ’ |
|
|
||
где |
U1 |
______ £ п г/?ус /? а______ . |
ц |
__________ UzbRRyc______ . |
|
|
R (Ryc+Ra) +Rye Rz |
|
Rz (R +Ryc) +RRyc |
|
|||
|
|
|
|
|||
|
|
|
RRycRz |
|
(272) |
|
|
|
гэ = R 3 C; R 3—R + Ryc+Rz EJzb |
— Я п 1. |
|
Здесь Ra — эквивалентное сопротивление абсорбционной цепи.. При отсутствии процесса Uag = 0; Ra=oo.
Для схем с зарядом и разрядом соответственно получим:
, |
! |
Ul |
(273) |
^ р.з -т Д п |
Ux_ Ucv, |
||
1 |
1п £П1 — U2 |
(274) |
Из этих соотношений возможно установить, что в схеме с за рядом утечка, обусловленная наличием Rye (см. рис. 71, а), и абсорбционные процессы увеличивают выдержку времени (созда ют однознаковую погрешность). В схеме с разрядом утечка кон
141
Рис. 72Эквивалентные схемы для определения составляющих |
напряжения |
на |
||||
конденсаторе |
при U аб = |
0; Ев2 = 0 (а); г/с(0) = |
0; |
U аб = |
0 (б)\ ис (0) |
= |
:== 0; Ец2 - 0 |
(в) |
|
|
|
|
|
денсатора уменьшает |
выдержку времени, |
а |
абсорбционные про |
цессы ее увеличивают. Здесь существует некоторая взаимная ком пенсация погрешностей, вызванных этими процессами. Однако следует учитывать, что погрешность, обусловленная абсорбцион ными процессами, зависит от времени подготовки реле (время между срабатываниями) и при малом времени подготовки может быть равна нулю.
В схеме с перезарядом токи абсорбционных процессов увеличи вают выдержку времени. Погрешность, вызванная сопротивлением утечки конденсатора Ryc, в любой точке процесса частично компен сируется вследствие того, что здесь происходят одновременно два процесса: заряд и разряд. На первом этапе процесса — разряд от Оя до 0 — преобладает (хотя и меньшая) отрицательная погреш ность, уменьшающая tcр; на втором этапе — от 0 до (7К — положи тельная погрешность. Во всех случаях при (/ср< 0 существует точ ка, где погрешность, вызванная Ryc, равна нулю. Для реле време ни, у которых tap больше времени протекания абсорбционных про
цессов, в приведенных выше |
выражениях (272) —(274) |
следует |
принять (/2 = 0, Тэ= (?э(С+Са) И |
R&= °0 . |
|
На основании эксперимента емкость абсорбционных конденса |
||
торов Са можно определить как |
|
|
С. = |
г Ё к • |
(2/5) |
Обычно Са < С, тогда сопротивление абсорбционной цепи |
|
|
= |
та(1— Ка) |
(276) |
Яа |
С/Са |
|
С а |
|
Если выполнить реле времени с постоянным и небольшим вре менем подготовки, то можно полностью исключить влияние абсор бционных процессов конденсатора на его стабильность.
142
§ 29. Влияние на точность реле времени параметров нуль-индикатора и управляющего элемента
В транзисторах реле времени в качестве нуль-индикатора ис пользуют транзистор либо диод. В качестве управляющего элемен та обычно применяют транзистор.
Влияние этих элементов на точность реле времени, кроме не которых общих закономерностей, зависит от конкретного выпол нения реле. Поэтому рассмотрим их влияние для двух наиболее ха рактерных упрощенных схем с зарядом и перезарядом конденса
тора (рис. 73 и 74). |
77 закрыт |
В схеме с зарядом в начальный момент транзистор |
|
и конденсатор С разряжен, так как он зашунтирован |
диодом и |
низкоомным (относительно R) резистором RK. При запуске схе мы транзистор 77 открывается, а диод Д закрывается — начина ется заряд конденсатора. Когда напряжение на нем достигнет зна
чения ПСр-|-Ибо, реле сработает.
В схеме с перезарядом транзистор 77 в начальный момент так же закрыт, конденсатор С заряжен (по цепи база—эмиттер тран зистора Т2, резистор Rk). Когда транзистор 77 открывается, начи нается разряд конденсатора С (цепь через Т1 и R). В момент, ког да напряжение на правой обкладке конденсатора становится рав ным — Ибо, реле срабатывает.
Как видно из приведенных схем, на процессы заряда и пере
заряда влияют, кроме основных параметров |
R, С, EnU Еи2 и Ucр, |
также ток/ко транзистора нуль-индикатора |
(или диода /д0), |
сквозной ток коллектор—эмиттер закрытого управляющего транзи стора, напряжение на базе открытого транзистора Uб0, падение напряжения на диоде в прямом направлении и я.
В схеме рис. 73 напряжение на конденсаторе в начальный мо мент времени отлично от нуля на величину Ua-\-RIKso■Кроме за
рядного тока в резисторе R, через конденсатор протекают |
токи |
/ко и /до, ускоряющие процесс заряда. Срабатывает реле не |
при |
X X
Рис. 73. Эквивалентные схемы реле времени с зарядом конденсатора для исход ного состояния (а) и для момента срабатывания (б)
143
Рис. 74. Эквивалентные |
схемы реле времени с перезарядом конденсатора для |
|||
исходного состояния (а) |
и для момента срабатывания (б) |
|
|
|
заданной величине |
7/ср, а при |
напряжении на |
конденсаторе |
|
ТУср I 7/бо* В схеме рис. 74 напряжение на конденсаторе отличает |
||||
ся от Ещ на величину Т/б0—RRso, |
разряд ускоряется |
током /ко, |
||
срабатывание происходит не при uc (t)=0, а при uc (t) |
= Uб0. |
|||
С учетом сказанного, а также принимая во внимание абсорб |
||||
ционные процессы и утечку изоляции конденсатора (см. |
рис. 71 и |
|||
72), возможно составить полные |
эквивалентные |
схемы для рас |
смотренных реле времени. Воспользовавшись; например, приведен ным выше методом наложения, нетрудно получить следующие вы
ражения для |
напряжения |
на |
конденсаторе |
и времени |
срабаты |
||||||
вания: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
для схемы с зарядом |
|
_ |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ИСз(Т) = |
— (77 дП + /? к /к эо ) £ |
э + |
[Т / 1 4 -7 /2 + 7/4 + |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
_<_ |
|
|
|
(277) |
|
|
|
+ 7?э (/к о + |
/до )] ( 1 — е |
Тэ); |
|
|
|||||
Тср.з = |
U l + U z + U n — (7/д + /?к /кэо ) + |
/? э ( / к0 + /до ) |
; |
(278) |
|||||||
тэ In---------------------------------------- |
|
|
|
|
|
у—,------ } г |
|||||
|
|
U 1 + С/2-+ б/4--- |
(7/ ср + С7бо) + /?э(/ко + / до) |
|
|
||||||
для схемы |
с перезарядом |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Псп ( /) = ( — U 1+ |
7/2 — U 3— R a / ко) + |
__ t_ |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(279) |
||
+ (Eni—7/бо—R k/ кэо—7/кн+7/i —7/2 + 7/3+ /?э /ко) б |
Г |
3 ; |
|||||||||
/ |
|
, /7п1+7/ 1 |
Т/г+ Т/з |
|
|
|
|
|
|
||
|
//бо—/?к/кэо—7/кн + /?э/ко |
. |
(280) |
||||||||
/ Ср.П — ' Т э 1 п ----------------------------------------------------------------------------- |
|
|
|
|
|
; |
|
||||
|
|
/ / ср + / / 1---U 2 + 7 /з--- 7 /бо + /? э / к0 |
|
|
|
||||||
Приняв в |
эквивалентной |
схеме |
рис. |
74 |
Е п2 = 0, |
можно по |
|||||
лучить аналогичные выражения |
для |
схемы |
с |
разрядом |
(без |
учета |
7/бо, /кэо и Т/кн. которые имеют смысл только применительно к конк ретной схеме):
_ t _
« с р ( 0 = ( 7 / 2 - 7 / з - / к о / ? э) + ( ^ п 1 - 7 / 2 + 7 / з - / ? / к о ) ^ Т з ; ( 2 8 1 )
144
|
|
‘ ср.0 = |
Тэ 1п-£ni — U 2 4* £/3 “Ь £/ко |
|
|
( 282) |
||||||
В соотношениях, |
|
£ /ср --- U 2 + |
С/3 4“ |
к |
|
|
|
|||||
приведенных выше: |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
£ п2 Ry R а ■/?/' |
|
|
|
|
|
|||
/л |
= |
|
|
+ R /' |
Ra + ^?у R / f |
\ + |
|
-/?а R/' |
|
|
||
|
|
\ |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
ко |
|
ко/ |
|
ко |
|
||||
|
и 2 = |
|
|
U a R R y R / ' |
|
|
|
|
|
|||
|
/?а (Я Д /' |
+ RyR," |
+ R R y ) + R , " |
’ |
|
|||||||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
\ |
КО |
|
ко |
|
/ |
ко |
|
|
|
|
и |
я = |
|
|
£ к |
/?у |
|
|
|
|
|
|
|
|
( / ? £ у + £ а / ? + £ у £ а ) + ^ а - ^ у ^ |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
ко |
|
/?а £7" |
|
|
|
|
|
|
£/д = |
|
|
|
£ 1 |
|
|
|
|
|
|||
( R R y R a + Я у Я а Я / ' |
+ Я а R R / ' + Я / ' Я у Я ', + |
J J : J |
|
|||||||||
Я ," |
|
|||||||||||
до |
\ |
|
|
ко |
|
|
ко |
|
ко |
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RRyR&R j” |
|
|
|||
— CR ' R |
— _________________________—______________ |
|
||||||||||
3 |
|
3* |
|
RyRa R j" |
+ RR»°," |
+ |
R R aR y + |
R R yR," |
|
|||
Напряжение |
b \ |
учитывает |
влияние |
тока |
поверхностной |
утечки |
||||||
диода Д |
для |
рассмотренной |
схемы |
с |
зарядом. Для этой схемы |
|||||||
в выражениях и ъ U2n U 3 вместо R," |
следует подставлять R f |
|| Rj« . |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
ко |
|
|
|
|
ко |
до |
Источником погрешности реле времени является изменение лю |
||||||||||||
бой из входящих в приведенные выражения составляющих. |
Кроме |
рассмотренных выше, важнейшей составляющей в формировании погрешности является ЯДко- Здесь нецелесообразно пользоваться приведенным выше методом, так как он предусматривает, что изме нения величины относительно номинального значения невелики. Нулевой ток коллектора транзистора либо диода может изменять ся под воздействием температуры или старения в десятки и сотни раз. Поэтому целесообразно подсчитывать погрешность схемы с /ко = Д о макс по отношению к случаю, когда /ко = 0.
§30. Некоторые принципы выполнения
ипрактические реализации реле времени
Наиболее просто выполнить реле времени с перезарядом кон денсатора, используя транзисторно-емкостной каскад задержки, где транзистор выполняет роль нуль-индикатора, фиксирующего завершение переходного процесса разряда конденсатора. Такие схемы просты, но имеют существенный недостаток: невозможно по лучить большие выдержки времени с высокой стабильностью. Это объясняется прежде всего влиянием тока / ко на время разряда кон денсатора и ограничением, вносимым относительно низким коэф фициентом усиления В транзистора. Из выражения (280) видно,
145
что это влияние /ко будет тем меньше, чем меньше сопротивле ние Яб, включенное в цепь базы [в формуле (280) Яб = /?э1.
Максимальное значение /ко для маломощных |
германиевых |
транзисторов, прошедших длительное старение, при |
повышенной |
температуре может достигать 150—300 мкА и более. В этих усло виях уже при Я б = 2 0 кОм погрешность может превышать 20%. В конкретных реле времени обычно сопротивление Яв выбирают не более 10—20 кОм. Поэтому для получения выдержек времени в не сколько десятков или сотен секунд приходится применять конден саторы (бумажные) емкостью в несколько десятков и сотен микро фарад, что практически неприемлемо.
Если в качестве нуль-индикатора используется кремниевый транзистор, можно получить несколько большие выдержки време ни. Это объясняется тем, что нулевые токи коллектора у кремние вых транзисторов на один-два порядка меньше, чем у германиевых, и составляют единицы микроампер. В связи с этим по величине /ко разрядное сопротивление Яв может быть.увеличено до 200 ■— 500 кОм. Однако -с увеличением сопротивления Яб уменьшается ток базы транзистора. Коэффициент усиления транзистора при ма лых токах обычно существенно уменьшается (см. главу I). Поэ тому разрядное сопротивление ограничивают величиной 150— 300 кОм. В реле времени с использованием кремниевого плоскост ного транзистора с двухкаскадным усилителем (рис. 75) макси мальное разрядное сопротивление Яб, при котором реле работало устойчиво, составило примерно 200 кОм.
Значительно лучшие результаты как по коэффициенту исполь зования емкости конденсатора, так и по стабильности можно полу чить, используя в качестве нуль-индикатора кремниевый диод. Благодаря тому что обратное сопротивление современных крем
ниевых диодов составляет сотни мегом |
(0,1—0,01 |
мА для |
на |
пряжений питания в несколько вольт), |
разрядное |
сопротивление |
может быть увеличено до нескольких мегом. Однако возникают не которые трудности с возможностью усиления столь малых токов. В простых схемах потенциальных усилителей на транзисторах уси ления таких токов осуществить не удается вследствие значительно-
Рис. 75. Реле времени с перезарядом конденсатора и двухкаскадным транзисторным нуль-индикатором (а); погрешность его в зависимости от температуры (б)
146
Рис. 76. Реле времени с перезарядом конденсатора, имеющее диодный нуль-ин дикатор и регенеративный усилитель (а), и его осциллограмма работы (б)
го температурного и временного дрейфа выходного сигнала, вы званного изменением /к0.
В одном из вариантов реле времени с использованием переза ряда конденсатора в качестве нуль-индикатора применен кремние вый диод ДЗ, а в качестве усилителя — блокннг-генератор (рис. 76). В процессе разряда конденсатора Ct кремниевый диод ДЗ за перт. После окончания разряда диод ДЗ открывается, и через не го начинает протекать ток, ограниченный разрядным резистором Rs. Поскольку сопротивление R3 достигает 106—Ю7Ом, то ток, про текающий через диод, оказывается очень малым и составляет де сятые доли микроампер. С целью точной фиксации момента откры тия диода и для получения достаточного выходного тока конден сатор С\ и диод ДЗ включены в цепь обратной связи блокинг-гене- ратора 77. Это позволяет определить момент окончания разряда конденсатора, поскольку в этот момент меняется направление то ка в диоде (диод открывается). Сопротивление диода резко умень
шается, в результате чего к базе |
подключается |
обмотка по |
ложительной обратной связи и |
возбуждается |
блокинг-гене- |
ратор.
Импульс с коллектора транзистора блокинг-генератора вызыва ет срабатывание выходного триггера (транзисторы Т2, ТЗ). При от рицательном потенциале на входе реле триггер возвращается в исходное положение и принудительно удерживается в этом состо янии (цепь R6 Д6, Д7). Если на вход поступает сигнал с высоким потенциалом, цепь блокировки триггера отключается, однако он продолжает оставаться в исходном состоянии до момента сраба тывания блокинг-генератора, так как транзистор Т2 при этом удер живается открытым (цепь Rs, Ri0, Д7, Д8).
После первого срабатывания блокинг-генератора конденсатор
Ci несколько подзаряжается, диод ДЗ вновь запирается, а |
после |
|||
разряда |
конденсатора |
блокинг-генератор |
срабатывает |
вновь |
(рис. 76, |
б) . Процесс этот происходит до тех пор, пока на входе реле |
|||
имеется высокий потенциал, чем обеспечивается надежное |
сраба |
147
тывание триггера и исключается случайный возврат его в исходное положение под воздействием помех.
Подготовка реле к работе после окончания входного сигнала, происходит очень быстро. Это объясняется тем, что разрядное со противление R3 составляет несколько мегом, а зарядное сопротив ление — сотни омов, при этом время подготовки может составлять десятые доли процента от времени уставки реле.
В практических схемах рассмотренного реле времени максима льное разрядное сопротивление, при котором устойчива работа блокинг-генератора в диапазоне температур от —40 до 60°С, со ставляет примерно 10 МОм. Коэффициент использования конден сатора при этом 7 с/мкФ.
Для определения погрешности, вызванной нестабильностью конденсатора, а также стабильности собственно реле времени бы ло исследовано поведение реле при нагревании только конденса тора и только реле.
Как видно из кривых, снятых при раздельном нагревании (рис. 77), нестабильность, вносимая конденсатором, может сущест венно превосходить нестабильность реле времени. Нестабильность, создаваемая токами абсорбции и утечки конденсатора, существен но проявляется при высокой температуре и больших выдержках времени. При выдержках менее 10 с погрешность реле в интервале температур от —40 до +50°С лежит в пределе 10%, что приемлемо для устройств релейной защиты и многих устройств автоматики.
Рис. 77. Погрешности реле времени в зависимости от длительности заряда кон денсатора для больших, равных 100 с (а), и малых, равных 10 с (б), выдержек времени при нагревании только конденсаторов (в) и только реле времени с вы несенными конденсаторами (г):
1 |
конденсатор МБМ, 30 мкФ , время |
заряда t 3 = |
10 мин; 2 — конденсатор МБГЧ, 30 мкФ, |
t з = |
10 мин; 3 — МБМ, 31 мкФ, 13 = 5 с; |
4 — МБГЧ, |
3 мкФ, t 3 = 5 с |
148
Рис. 78. Диодный нуль-индикатор с дифференциальным усилителем (а) и реле
времени (б)
Для уменьшения влияния абсорбции в реле с большими вы держками времени (более 10 с) целесообразно выполнять схему таким образом, чтобы время подготовки было постоянным. Доста точно просто это можно осуществить, введя дополнительный кас кад транзисторной задержки. В исходном состоянии основной конденсатор разряжен, а дополнительный заряжен. При запуске реле дополнительный конденсатор разряжается и управляющий транзистор закрывается. Начинается заряд основного конденсато ра. Время разряда основного конденсатора выбирается (3-7-5) т3.
В такой схеме абсорбционные процессы практически не сказы ваются даже при выдержках времени реле более 100 с.
Если на транзисторных схемах с дискретными компонентами могут быть созданы реле времени с удовлетворительными харак теристиками, то для микроэлектронных (интегральных) устройств необходимы более эффективные схемы. Действительно, наличие трансформаторной связи в наиболее эффективной из рассмотрен ных схем — реле времени с блокинг-генератором — значительно увеличивает размеры элемента по сравнению с другими микроэлек тронными схемами. Размеры конденсаторов;(0,5—2,0 мкФ), необ ходимых для получения выдержки времени от долей до нескольких секунд, также значительны. Приемлемую для микроэлектронного исполнения схему реле времени можно получить, если использо вать в ней диодный нуль-индикатор с дифференциальном операци онным усилителем (см. рис. 51). Такое реле времени (рис. 78, где НИ обозначена схема рис. 53), работает аналогично реле с бло кинг-генератором. При запуске схемы начинает разряжаться кон денсатор С. В момент, когда напряжение на конденсаторе стано вится равным нулю, срабатывает нуль-индикатор, и на его выходе появляется последовательность импульсов. При первом же импульсе этой последовательности происходит сброс триггера, выполненно го на интегральных элементах И-НЕУи И-НЕ2. По окончании вход ного импульса триггер возвращается в исходное положение: цепь через И-НЕг.
В этой схеме используется транзисторов больше, чем в схеме рис. 76. Однако схема рис. 78 может быть осуществлена полностью
149