![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Электронные устройства релейной защиты и автоматики в системах тягового энергоснабжения
..pdfV -£S
Рис. 23. Элементы И-НЕ (а) и ИЛИ-НЕ (б)
Расход элементов (транзисторов, диодов, резисторов) на одну операцию «ИЛИ» (рис. 24) или «И» (рис. 25) оказывается боль шим. Значительно проще операции «И» и «ИЛИ» выполнять с по
мощью диодных схем — диодная логика (рис. 26, б). |
Вместе с тем |
в диодных схемах, особенно в схеме И, происходит |
значительное |
затухание сигнала. Так, коэффициент передачи для |
схемы И (см. |
рис. 26, |
а) по току и напряжению соответственно: |
||||
|
кI = |
R |
и |
Rн |
|
|
R 4- Rh |
К ц = |
R h |
||
|
|
|
R + |
||
Для |
повышения коэффициента |
передачи |
по току к{ необходимо |
уменьшать сопротивление нагрузки Ra. При этом, однако,, значи тельно снижается коэффициент передачи по напряжению ки и от
ношения |
и |
(где Uao и /п0 — соответственно напряжение |
U по |
|
/по |
иток помехи при сигнале 0 на выходе). Напряжение и ток помехи
вобщем случае зависят от соотношения между выходным сопро тивлением источника сигнала и сопротивлениями R и RH.
Вдиодно-транзисторных схемах DTL источниками сигналов обычно являются транзисторы, включенные по схеме с заземлен ным эмиттером и работающие в режиме ключа. В этом случае на пряжение помехи при сигнале 0 на выходе диодной схемы И
Uao— Пкн“ЬДдш
где UдП— падение напряжения на диоде в прямом направлении. Ток помехи в нагрузке Rn
, __ U по __ |
U m + |
t/дп |
п° _ |
Rn |
' |
Так как /7дп>Дкш величина помехи может быть большой. По этому целесообразно совмещать диодные схемы И и ИЛИ с инвер тором. Транзистор в инверторе управляется током и имеет низкое входное сопротивление, что обеспечивает высокий коэффициент
40
а) а в в -Е
a-B-i
б) а |
В |
й |
Рис. 26. Диодные логи ческие схемы И (а) и
ИЛИ (б)
передачи диодной схемы. Два возможных способа такого совмеще ния для образования элемента, выполняющего более сложную операцию, например типа ala2 + blb2-\-cic2 (системы типов DDTL и DRTL), представлены на рис. 27. Одна из них выполнена на базе инвертора с диодными связями (И-НЕ), другая — на основе инвер тора с резисторными связями (ИЛИ-HE).
Конструктивно элементы И и И-НЕ, И и ИЛИ-HE можно вы полнять отдельно. Эти элементы для широкого круга логических непоследовательностных функций, сводящихся к сумме произведе ний (операция «И-ИЛИ»), обеспечивают возможность построения схем с малой затратой транзисторов. Элемент рис. 27, б имеет луч ший коэффициент передачи по входу (большой коэффициент раз ветвления), а также обеспечивает оптимальное согласование с та ким элементам, как триггер [2, 4]. Поэтому в системах элементов ДТЛ-62 и «Сейма», разработанных в ЦНИИ МПС, в качестве ос новных приняты диодно-транзисторный (DTL) элемент И-НЕ и ди одный (D) элемент И. Диодно-транзисторные элементы и близкие к ним элементы с многоэмиттерным транзистором получили также большое применение в микроэлектронике.
§ 10. Расчетные соотношения в диодно-транзисторном элементе И-ИЛИ-НЕ
В системах с диодными связями обеспечить устойчивую рабо ту транзистора наиболее трудно в схеме И-ИЛИ-НЕ. Это объясня ется тем, что ток смещения разветвляется по всем разделительным диодам Д-р (рис. 28) и общее компенсирующее напряжение (сумма падений напряжений на диодах Д к и Др) при закрытом транзисто ре меньше, чем в схеме И-НЕ\ при открытом транзисторе обрат ные токи диодов Др с сигналом 0 уменьшают ток базы транзисто ра. Логические возможности схемы в этом случае определяются числом возможных входов И и ИЛИ и числом возможных выходов при работе на схемы И, так как сопряжение инвертора со схемами ИЛИ или другими инверторами всегда осуществляется через дио ды схемы И (отсюда название — инвертор с диодными связями).
Расчет инвертора сводится к обеспечению устойчивости схемы при закрытом и открытом транзисторе, выбору оптимального ре жима работы транзистора для обеспечения длительного срока службы и получению максимальных коэффициентов разветвления по входу и выходу.
Для определения устойчивости инвертора при закрытом тран зисторе воспользуемся эквивалентной схемой рис. 28. Транзистор будет надежно закрыт, если во всех случаях потенциал базы поло жителен или по крайней мере равен нулю по отношению к эмитте ру: Uбз^О. Если предполагается работа при температурах -}-50ч-60оС, то для германиевых транзисторов целесообразно выби рать потенциал базы закрытого транзистора больше нуля. Так, для
42
транзисторов МП39—МП42, МП25, МП26, МП20 и аналогичных им желательно, чтобы £/бз=0,1-=-0,2В при рабочей температуре
+50-60°С.
Из схемы рис. 28 находим
U бз = |
t |
г |
— t / Ko— t /дс — t /др + U ЦК , |
||
где Uко— напряжение |
коллектор-эмиттер |
открытого управляющего |
транзистора; |
|
|
£/дс — падение напряжения на диоде связи при смещении в пря мом направлении;
UдР — падение напряжения на разделительном диоде при смеще нии в прямом направле.ши, если закрыт управляемый тран зистор;
Uлк — падение напряжения на компенсирующем диоде при сме щении в прямом направлении, если закрыт управляемый транзистор.
Кроме того, нужно учитывать возможность появления внешней помехи (t/no — помехи при сигнале 0) как статической, связанной, например, с тем, что потенциал нулевой шинки может иметь от личные от нуля значения в различных участках схемы за счет па дения напряжения, вызванного протеканием тока по шинке, так и импульсной помехи, возникающей в нулевой шинке в результате электромагнитных наводок или импульсных токов. Поэтому
U б з = — и к о — и дс — U по + t / д р + ( J л к ■
Напряжение Uб3 будет положительным в том случае, если пол ное компенсирующее напряжение
2 t ^ K = t / д р - f t / дк ^ 2 ^ п о = t / к о “Г t / д с + t / n o - |
|
||
Очевидно, что наихудшие условия будут в |
том |
случае, |
когда Uдс, |
Uко и И „о равны максимально возможным |
для |
данных условий, а |
|
t /др и t /дк — минимально возможным. Нужно учитывать |
также, что |
через диод Д с протекает сравнительно большой ток (ток управления), а через Д к и Д р— в несколько раз меньший. Тогда
t / д р МИН Т t / д к МИН ^ t / к о |
“Г t / д с м а к с “Г t / n o . |
( 5 4 ) |
||
Расчетный ток смещелия при закрытом транзисторе |
|
|||
Iсмз —/др/га |
= /л |
£ /с м ---U бз |
( 5 5 ) |
|
/?см |
||||
|
|
|
||
где / др — ток смещения |
разделительного диода Др при макси |
|||
мальном числе т входов ИЛИ; |
ста |
|||
/ко макс — максимальный |
нулевой ток транзистора с учетом |
|||
рения при максимальной температуре и напряжении; |
||||
/дк — ток через компенсирующие диоды Дк; |
|
|||
/зсм — U бз |
£ см — U бз |
(56) |
||
/?см |
|
/ смз |
||
/д к + /ко макс |
|
Рис. 28. Эквивалентная схема элемента |
Рис. 29. Эквивалентная схема элемен |
||
И-ИЛИ-НЕ для определения устойчиво |
та И-ИЛИ-НЕ для |
определения |
|
сти при закрытом транзисторе |
устойчивости при открытом транзи |
||
|
сторе |
|
|
Работа схемы при открытом |
транзисторе |
(рис. 29) |
будет ста |
бильной, если |
|
|
|
/к = / к +/„*£/« Яр, |
|
(57) |
|
где / к — ток в цепи коллектора |
транзистора |
при максимальной на |
|
грузке; |
|
|
|
/ н — ток максимальной нагрузки; |
|
|
/к — ток в резисторе R K;
/ б — ток в базе транзистора; Вр — расчетный (минимальный) коэффициент усиления транзистора
с учетом старения, температуры, а также фактической вели
чины / к |
и напряжения UK„. |
и типом выбранного |
|
Ток /„ обычно задан условиями работы |
|||
транзистора. В некоторых |
случаях может |
быть также задан ток |
|
нагрузки /н. Ток |
р |
выбирается в 5—10 раз большим тока |
|
/' = ~ |
эмиттер-коллектор закрытого транзистора / кэо макс, с тем чтобы ток /кэо макс не создавал значительного падения напряжения на резисто ре RK. При работе инвертора с нагрузкой в виде диодных схем И, кроме тока /кэомакс, следует учитывать также обратные токи дио дов этих схем.
Наихудшим при открытом транзисторе будет случай, когда только на одном из входов ИЛИ имеется сигнал 1, а на осталь ных — сигнал 0.
44
Ток в базе открытого транзистора при этом
/ б “ / б |
/ СМО |
^ ) I Д ро + ^ / д С О ) |
( 6 8 ) |
где /в — ток в резисторе |
Re\ |
|
|
/смо —ток смещения при открытом транзисторе; |
|
/ дро— обратный ток разделительного диода Д Р входа, на котором
сигнал 0; |
1. |
/дсо— обратный ток диода связи входа, на котором сигнат |
|
Так как ток /дсо увеличивает отрицательное смещение |
базы, |
наихудшим будет случай с одним диодом Д с на данном входе, т. е. при п —\. При открытом транзисторе ток смещения равен
/ смо — |
£см 4 77бо |
(59) |
||
Rсм |
||||
|
|
|
||
Ток в резисторе Re находим, пользуясь |
эквивалентной схемой |
|||
рис. 29: |
Ее— (Uдр 4 77дк 4 77бо) |
(60) |
||
/ 6 = |
||||
|
|
Re |
|
Воспользовавшись выражениями (58) и (59), находим ток в базе открытого транзистора при п — 1:
/б = Ева - (£/,р + 2_£дк+ t/6»i _ /смо _ { т _ 1) /дро+/дсо. |
(61) |
Ток управления инвертором (ток, затрачиваемый |
источником сиг |
||||||||
нала) |
(77КО+ |
и дс) |
/смз |
/ко |
|
(62) |
|||
|
Ее |
|
|||||||
|
/ у = |
Re |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Важным параметром схемы является коэффициент передачи по то |
|||||||||
ку во входной цепи кпв, показывающий, какую |
долю тока управле |
||||||||
ния составляет ток в базе транзистора: |
|
|
|
|
|||||
|
Ее — (Uдр 4 2 77дк 4 77бо)— Re [7смо — {т |
1) 7дро л/дсо] |
/со\ |
||||||
|
Л п в = -------------------- „ |
. . . |
, . . |
, |
Д б ( - / с м з - / к 7 |
) |
• ( W > |
||
|
Ее — (77ко + Uдс)— |
~ |
|
|
|
|
|||
|
Коэффициент передачи можно также представить в виде |
|
|||||||
|
Ее — (77др + 2 77дк + £7бо)— |
р- [Ее— (77др + 2 77дк + 77бо)] |
|
||||||
к |
~ _______________ |
|
|
6 |
|
|
|
|
|
К |
ПВ '— |
Ее —• (77ко + 77Дс) |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||
|
1 —- |
77д р + |
2 77дк + |
77бо |
|
/смо\ |
|
||
|
|
Ее |
|
~ |
/ б |
) |
|
||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
1 |
77ко + Uже |
|
|
|
|
||
|
|
|
Ее |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 77дк + |
|
|
|
|
|
|
1 _ |
смо |
77др 4 |
7/бо |
|
(64) |
|||
|
|
|
|
|
Ее |
|
|
|
|
4 S
полагая
|
U КО + U дс |
< 1; |
смо |
Е д р |
4- |
S |
Е д к 4- Ц б о |
< 1. |
|
|
|
Е& |
|
7 Г |
|
|
|
Ев |
|
|
|
Из этого выражения видно, |
что кпв сильно зависит от отношений |
|||||||||
|
^СМО |
£ /Др 4" 2 |
Едк + |
U об |
И |
U ko + i/дс |
|
|
||
|
— _ |
-------------------------------------- |
-------------------- |
|
|
|||||
|
/ б |
|
Еб |
|
|
|
|
Eg |
|
|
т-г |
|
|
. |
Л |
|
6Гдр + 2 £7дк + £7об |
^смо |
|||
Повысить кпв возможно, |
уменьшая— |
■■-------------- |
и - г - . |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Еб |
|
/ б |
Ток / смо однозначно определяется |
заданными значениями / КОмакс |
|||||||||
г |
|
|
|
|
|
/смо |
возможно, |
увеличивая ток |
||
и / дк, |
поэтому уменьшить отношение —г- |
|||||||||
/б, а следовательно, |
|
|
|
|
7б |
|
|
|
||
и рабочий ток коллектора транзистора. Это, од |
||||||||||
нако, |
ведет к увеличению потребления |
схемы. Практически для гер |
маниевых транзисторов удается обеспечить 1- ^ - = 0,1-у0,2; для кре-
1в
мниевых транзисторов в связи с малой величиной / к0, можно получить
отношение токов, равное 0,02—0,05. Отношение ^др+ |
Т..Уб°- |
возможно уменьшить, увеличивая напряжение питания |
Еб, которое |
также ограничено целесообразной величиной потребления и мощно стью, рассеиваемой в Re (это может иметь значение при большой плотности компоновки навесных элементов и особенно в интеграль ных схемах). Обычно в схемах на транзисторах £/др -Ь 2 £ /дк + ^бо= = 2,5-f-4,0 В.
Тогда при напряжениях Еб, равных 8, 12 и 24 В, рассматривае мое отношение будет равно соответственно 0,3 — 0,5, 0,2 — 0,33 и 0,1 — 0,17.
Таким образом, при Еб, равном 8, 12 и 24 В, коэффициент кпв для германиевых транзисторов лежит соответственно в пределах
0,3 — 0,6, |
0,5 — 0,7 и 0,6 — 0,8, для кремниевых — в пределах |
0,45—0,7, |
0,6—0,8 и 0,75—0,9. |
Важным параметром логических схем является коэффициент разветвления кр, который показывает, каким количеством анало гичных элементов может управлять данный элемент. Приближенно можно считать, что
Кр Кдв/Тр.
Однако при наихудших сочетаниях параметров необходимо учитывать, что сопротивления резисторов Яб в управляющем ин верторе и управляемых различны (могут отличаться на удвоенную величину отклонения); кроме того, нужно учесть ток /кд в резис торе RK.
4 6
Тогда
ко =
/ 6 В — / к
/к /?б
Е б |
( U др + Yl и |
& K - { - U бо) |
( / СМО+ ( м |
1) |
/ дро |
/ ДС о ]/? б |
' |
д |
[ /?fi |
|
|||||
|
|
£ б |
— ( U K0 |
+ |
U дсо ) - |
( Дмз |
|
До) |
Rб |
|
|
(65) |
|||
Величины со штрихом, входящие в эту формулу, относятся к уп |
|||||||||||||||
равляемым инверторам, а без штриха — к управляющему |
инвертору. |
||||||||||||||
При этом величины |
(7 ДР, |
UAK, U e 0>Дмо, |
/ к0, |
/ ? б ( И / |
к |
следует |
под |
||||||||
ставлять с положительными допусками, |
а |
Е б , |
U КО, |
ДдСО, |
/см з И Я б - |
||||||||||
с отрицательными. |
Если в качестве |
нагрузки применяются не анало |
|||||||||||||
гичные элементы И-ИЛИ-НЕ, а просто схемы Я, |
то |
в знаменателе |
|||||||||||||
^б(ДмЗ |
До) |
_ q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
от |
|
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Решив это уравнение |
относительно |
/?б = |
А’б, получим |
|
|
||||||||||
|
R б |
Е р \ Е б — ( / / др + S f/дк + U бо)] — к Р ( Е б — U по) |
|
(66) |
|||||||||||
|
Ер [/смо + (от—1) /др—/дсо] + |
/ к + |
,<гР |
ZZ |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
Допустимое значение тока нагрузки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
/„ = В |
Е б |
( U др + S t/дК + U бо) |
|
|
( Щ 1 ) / д р о + / д с о ] |
|
|
||||||||
|
|
R6 |
|
Д н ю |
|
Д > |
( ® ^ ) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где / к = |
U ко |
|
RК |
||
|
С целью учета допусков на параметры воспользуемся в соответ ствии с изложенным выше наиболее простой методикой расчета по наихудшему сочетанию параметров. Допуски будем учитывать с помощью коэффициентов:
s'i |
А п i -j- Д A i |
= (i + M > |
i; |
|
A»i |
||||
|
|
(68) |
||
|
Anj —•&Aj |
|
||
s'i |
= (1 —80 < |
1, |
||
|
Ani |
|
|
где Лн* — номинальное значение параметра; ЛЛ* — наибольшее допустимое изменение параметра.
Примем допуски на изменение напряжения на входе блока пи тания е'<1 и е">\, на отклонение напряжения от номинального на выходе блока питания при номинальном питающем напряжении 6'<1 и 6">1 (учитывается перекос напряжений относительно друг друга вследствие разбросов напряжений при регулировке блока, падения напряжения в соединительных'проводах) и на отклонение
4 7
от номинала и изменение сопротивления вследствие старения и действия температуры г'<Д и r"> 1.
Наихудшим сочетанием условий для тока смещения / см будет понижение напряжения Есм при достижении сопротивлением Есм верхней границы допуска. Тогда выражение (55) можно записать как
|
в ' |
|
E cu — £/бз макс |
|
(69) |
|
/ смзн |
|
Тп Ясир |
|
|
|
|
|
|
|
|
Откуда расчетное значение |
сопротивления |
|
|
||
|
в |
5 |
E c u — £/бзм акс |
|
(70) |
|
Rсмр --- |
|
(/дк + /ко макс) |
|
|
|
f " |
|
|
||
Коэффициент разветвления с учетом допусков на |
параметры |
||||
для наихудшего сочетания условий |
|
|
|||
т' Б р { б ' |
В* Е б — ( U др макс + Е £/дк макс + 1/бэ макс) —■ |
||||
|
Ггг [б ' Sr Е б (U кн + U дс)мин —" |
|
|
||
|
|
|
|
г" Ь" |
г |
|
(tn— 1 ) /дро макс — /дсо мин] Яб • |
б |
/ к Яб |
||
— [/смон + |
Вр |
||||
|
|
|
|
Тг Яб (/см зн — / кор) |
• (7 1 ) |
|
Расчетное значение сопротивления
Тг В р [б' Ьг Е б — ( U др макс + S f/д к мин + l/ б о ма^кс)] — |
г ” \ б г Ь 'Еб— |
||
ТИ { Т г В р [/смон + |
( Ш— 1) /д р макс — /дсо мин] + в ' 8" Г |
■Г’ Кр X |
|
|
— ( U ко 4- U дс)мин] |
(72) |
|
|
X |
ТП *кор -}' |
|
е' 5" £ см + |
|
||
£/бо макс |
|
|
|
где / СМОН — |
|
|
|
т’ R c мр |
|
|
Для наихудшего сочетания условий, учитывая, что напряжения Еб и Есш меняются одновременно на всех логических элементах схемы, а худшим случаем является относительное понижение на пряжения Еб и повышение Есш, найдем ток управления
Ъ' Е б — ( U кн + U дс мин) |
I СМЗН I кор |
(73) |
Тун — |
m |
|
г' Яб |
|
Этот ток управления имеет смысл для случая, когда для рас сматриваемого элемента управляющим является такой же элемент, питающийся от данного источника.
Если же для рассматриваемого элемента управляющим являет ся элемент с другим источником питания, то с учетом допусков при минимальном напряжении питания максимальный ток управления
б ' В17 £ б ■— { U кн + £/дс мин) |
/ смзн — /кор |
(74) |
/у макс — |
m |
|
7ПГ6 |
|
4 8
Во многих случаях в качестве усилителя небольшой мощности целесообразно применять схемы, которые на входе позволяют осу ществлять также логические операции. В отличие от логического элемента, нагрузкой которого являются такие же логические эле менты или диодные приставки И и поэтому основной показатель — коэффициент разветвления по выходу, усилитель может иметь про извольную нагрузку, например, в виде сигнальных ламп, выходных реле, сложных матричных дешифраторов и др. В этом случае коэф фициент разветвления в прямом смысле не имеет значения. Основ ными показателями являются выходной ток / н и напряжение С/н. Важен, конечно, и коэффициент усиления по току (который в прин ципе аналогичен коэффициенту разветвления). Усилитель обычно рассчитывают на заданный ток нагрузки. Искомой величиной в об щем случае может быть либо коэффициент усиления транзистора В, либо сопротивление Не
обычно приходится считаться с тем, что выбор типа транзисто ра и коэффициента усиления ограничен, поэтому удобнее в расче те задаваться коэффициентом усиления и определять Не и /у. Ве личину Не можно выразить так
|
В р [в ' В' Еб — ( U др макс + £ U дк макс + |
U бэо макс)] |
. |
|
R e — |
, е < g// |
; |
|
Г- V 6) |
г" |
|
{in + /кн) + Вр [/смон + (tn—1) lдро макс — lдсо мин]J |
||
Ток управления /у определяется по формуле |
(74). При расчете |
сопротивления смещения по методу наихудшего сочетания измене ний параметров определяющим граничным условием является
|
|
7ко макс + /дк > |
Л:м мин —/см - |
Л/СМ) |
|
(76) |
|||||
где / дк — ток смещения в диодах Д к. |
|
|
|
|
|
||||||
В соответствии с выражением (48) |
определим приращение |
|
|||||||||
|
Д7см — ^ |
|
ДЕсм ~г |
|
, |
I d/см |
Лп |
|
|||
|
|
д!см АПбз “Г |
1 |
__ |
-АДСМ |
|
|||||
|
|
дЕсм |
|
бз |
|
|
|
|
|
||
где / см = |
Ecu — Uбз |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Iко + /дк |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
При этом частные производные: |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
dlcu |
1 |
|
д/см |
1 . |
д/см |
|
£см |
и бз |
|
|
|
дЕси /?см д//бз |
Ней |
дНем |
|
|
Всм |
|
||||
Примем ДЕСм= |
%iECu', ДТ/бз = 82//бз; Д£?см = |
33/?См- |
|
||||||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
и бз )]- |
|
|
|
А / см = |
■-----[ И Е с и т |
°2 П б з |
+ ^ з ( Е с м |
|
|
( 7 7 ) |
||||
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
Из выражений (55), (76) и (77) получим |
|
|
|
|
|
||||||
/ КО“Г /дк = |
/см — А/см = — |
----^-[З^смТ^ПбзТ-^зС-^см £/«,)], |
|||||||||
|
|
|
|
ACM |
|
|
|
|
|
|
49