![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Электронные устройства релейной защиты и автоматики в системах тягового энергоснабжения
..pdfРис. 139. Принципиальная схема защиты и автоматики кремниевого выпрямительного агрегата
Схема
Включения
Сигнализация
^ . ВТ
J,5«S |
В регистрирующее уст |
|
ройство и к сигнальным |
|
элементам |
Рис. 140. |
Блочная схема защиты и автоматики кремниевого выпрямительного |
агрегата |
|
вентилей. При повышении температуры трансформатора или вы прямителя выше допустимой срабатывает соответствующая защи та при перегреве, выдавая сигнал в устройства регистрации (РУ)
иместной сигнализации (МС).
Всхеме защиты и автоматики кремниевого выпрямительного
агрегата применены также следующие аппараты: датчики поло жений ДП, газовые реле первой и второй ступени РГ1 и РГН, ветровые реле ВР, термосигнализатор тягового трансформато ра ТС, устройство контроля температуры выпрямителя Т°, выход ные реле защиты при пробое вентилей Р4 и Р5, реле контроля напряжения в цепях защиты при пробое вентилей Р1, реле земля ной защиты РЗЗ, промежуточное реле ПР, реле постоянной бло кировки РБ! кроме того, использованы ключ автоматического уп равления КАУ и блок-контакты БД дверей выпрямителя.
§ 44. Защита от перенапряжений
На вентили выпрямительных установок воздействуют внешние и внутренние (коммутационные) перенапряжения. Внешние пере напряжения попадают на подстанцию со стороны фидеров постоян-
232
ного тока и линий электропередач. Внутренние перенапряжения появляются при переключениях на подстанции и коротких замы каниях. Переход волн с сетевых на вентильные обмотки преобразо вательного трансформатора вызывает перенапряжения, величина которых может достигать 20—25 кВ.
Отключение ненагруженного преобразовательного трансформа тора приводит к появлению на обмотке напряжений, в 1,4—1,9 раза больших фазного. Наибольшие внутренние перенапряжения возникают во время отключения тока к. з. При этом амплитуда их на шинах подстанции достигает 10—12 кВ, а продолжительность составляет десятые доли секунды.
Для вентилей представляет опасность как величина, так и ско рость нарастания возникающих перенапряжений. С целью их огра ничения используются разрядники и конденсаторы. Перенапряже ния, попадающие на подстанцию со стороны контактной сети, огра ничиваются конденсаторами сглаживающего устройства и разряд никами РМВУ-3,3, устанавливаемыми на входе фидеров в под станцию. Перенапряжения, вызванные прямыми ударами молнии, снижаются молниеотводами. Все это позволяет уменьшить ампли туду перенапряжений на шинах подстанции до 8—9 кВ. Однако при схеме выпрямления «две обратные звезды с уравнительным реактором» перенапряжения, которые появляются на шинах под станции, оказываются почти полностью приложенными к вентиль ной обмотке преобразовательного трансформатора. Вследствие значительной магнитной связи на обмотке противоположной фазы возникают напряжения такой же величины. Поэтому на вентилях перенапряжения оказываются почти в 2 раза выше, чем на шинах подстанции.
Непосредственно для защиты полупроводниковых вентилей при меняют разрядники РВМ-3 или РВМ-6, имеющие меньшие по сравнению с другими разрядниками остаточные напряжения, а так
же контуры RC. |
В схеме выпрямления |
«две |
обратные |
звезды с |
||||
уравнительным реактором» разрядники подключают между |
про |
|||||||
тивоположными фазами или между фазами и |
нулевым |
выводом |
||||||
преобразовательного трансформатора. |
Наиболее |
целесообразно |
||||||
подключать контуры между противоположными фазами, |
так как в. |
|||||||
этом случае уменьшается количество |
резисторов |
и |
плавких |
|||||
предохранителей, |
через которые |
их |
подключают. |
В |
трехфаз |
|||
ной мостовой схеме выпрямителя |
разрядники |
и |
контуры |
RC |
||||
включают между выводами вентильных обмоток |
трансфор |
|||||||
матора (см. рис. 139). |
|
|
|
между |
анодом и |
|||
Разрядники ограничивают перенапряжения |
катодом вентилей до 12 кВ в трехфазной мостовой схеме и до 24 кВ в схеме «две обратные звезды с уравнительным реактором».. Контуры RC практически снимают коммутационные перенапря жения. При наличии контуров RC перенапряжения в момент включения трансформаторов достигают 1,4 й, а при отключениях— 1,2 U [34]. Чтобы обеспечить равномерное распределение пере
напряжений между последовательно соединенными вентилями, а также еще более снизить коммутационные перенапряжения, к вен тилям подсоединяют контуры RKCK.
Вентили с лавинными обратными характеристиками способны выдерживать кратковременные перенапряжения. Атмосферные пе ренапряжения могут ограничиваться самими вентилями. Однако ограничить перенапряжения, имеющие большой запас энергии, ла винные вентили не могут. Исходя из этого выпрямительные агре гаты на лавинных вентилях также оборудуют контурами RC. Шун тирующие сопротивления, сопротивления связи и резисторно-ем костные контуры, подключаемые параллельно отдельным вентилям, можно не применять. Шунтирующие резисторы используются в схе ме сигнализации о пробое вентилей, их сопротивление составляет
100—200 кОм.
§ 45. Токовые защиты выпрямительного агрегата
Критерием для выбора допустимых токов кремниевого выпря мительного агрегата является усредненная температура р-п пере хода вентиля. При коротком замыкании происходит дополнитель ный нагрев р-п перехода, и температура его зависит от амплиту ды тока и времени действия защит. Предельная допустимая тем
пература р-п перехода вентилей принимается |
равной +140°С, а |
|
для единичных кратковременных перегрузок |
180°С. |
Условия |
работы выпрямительных установок тяговых |
подстанций |
имеют |
следующие особенности: значительные колебания нагрузки, отно сительно частые короткие замыкания на контактной сети и редкие замыкания на шинах подстанции и на землю. Исходя из этого для режимов нагрузки и коротких замыканий в контактной сети прини
мают предельно допустимую |
температуру р-п перехода |
+140°С, |
а для коротких замыканий на |
шинах подстанции +180°С. |
Из кри |
вых рис. 141 [34, с. 45] видно, что снижение времени срабатыва ния защиты при внешних к. з. позволяет значительно повысить нагрузочную способность выпрямителя.
Полупроводниковый выпрямитель от токов к. з. на стороне вы прямленного тока защищается двумя последовательно соединен
ными |
быстродействующими выключателями в каждом фидере |
|
контактной сети. Для ограничения скорости |
нарастания тока к. з. |
|
и его |
амплитуды служит сглаживающий |
реактор с индуктивно |
стью 6,5 мГн. Чтобы ограничить токи подпитки в случае перекры тия и каких-либо нарушений внутри выпрямителя, иногда приме няют быстродействующий выключатель обратного тока.
На стороне высокого напряжения трансформатора устанавли вают максимальные токовые защиты с выдержкой МТВ (см. рис. 139) и без выдержки времени МТ. Максимальная защита без вы держки времени защищает агрегат при всех видах к. з. на первич ной обмотке трансформатора, многофазных замыканиях на вто-
234
ричной обмотке и при замыка |
|
|
||||
ниях на стороне выпрямленно |
|
|
||||
го тока. Масляный выключа |
|
|
||||
тель и |
реле |
токовой |
защиты |
|
|
|
должны быть достаточно бы |
|
|
||||
стродействующими: |
|
общее |
|
|
||
время |
отключения |
не должно |
|
0,3 0,4 0,5 0,Б 0,7 t,t |
||
превышать |
0,2 с. |
Поскольку |
О 0,1 0,2 |
|||
время |
действия быстродейст |
Рис. 141. Зависимость допустимого тока |
||||
вующих выключателей обычно |
короткого замыкания от начального то |
|||||
не превышает 0,01 с, селектив |
ка нагрузки Idо |
и времени t действия |
||||
ность |
максимальной |
токовой |
защиты |
|
||
защиты без выдержки време |
|
обеспечивается без |
||||
ни по отношению к защитам фидеров 3,3 кВ |
применения дополнительной выдержки времени. При работе вы прямителя с двумя трансформаторами УТМРУ-6300/35 для мак симальной токовой защиты уставку по току рекомендуется при нимать равной /уст = (10-т 12)/ном.
Ток срабатывания максимальной токовой защиты с выдержкой времени выбирается по условию отстройки от максимального тока
нагрузки при отключении параллельно работавшего агрегата: |
|
*„2(2/н) |
(307) |
/ м |
|
где кн— коэффициент надежности, равный 1,15—1,25: |
ДТ-1, ДТ-3, |
кв —коэффициент возврата, равный 0,9 для реле |
|
/н—номинальный ток одного трансформатора |
агрегата. |
При выпрямителе с двумя трансформаторами УТМРУ-6300/35 |
для защиты с выдержкой времени 0,25—0,5 с рекомендуется устав ка /уст (5~7) /ном-
§ 46. Защита от замыканий на землю выводов вторичных обмоток тягового трансформатора
Защита предназначена для отключения агрегата при замыкани ях анодного вывода на землю и замыканиях не находящихся в противофазе анодных выводов двух разных звезд вторичных об моток тягового трансформатора.
При коротких замыканиях на вторичной стороне тягового транс форматора или при замыканиях их на землю в системе векторов первичных линейных токов появляется составляющая обратной последовательности. Абсолютная величина линейных токов при этом может быть небольшой и даже не достигать уставки сраба тывания максимальной защиты.
Защита обратной последовательности ОП состоит из проме жуточных трансформаторов тока, RC фильтра токов обратной по следовательности и токового реле, включенного на выходе фильтра.
235
Рис. 142. Векторные диаграммы токов в первичной обмотке трансформатора (а), гоков прямой последовательности (б) и токов обратной последовательности в элементах фильтра (в)
Фильтр токов обратной последовательности ФТОП (см. рис. 139) позволяет получить ток /дин, пропорциональный составляющей обратной последовательности в системе первичных линейных то ков тягового трансформатора:
/ л п н = к / л .обр.
Составляющие прямой и нулевой последовательности такой фильтр не пропускает. Реле, включенное на выходе фильтра, реа гирует на величину /,л обр- Обычно фильтр включается на линейные токи, которые не содержат составляющих нулевой последователь ности. Сопротивления плеч фильтра подбирают так, чтобы при приложении к нему токов прямой 'последовательности ток / на его
выходе был равен нулю. Векторы токов в активном /г и емкостном
/х сопротивлениях каждого плеча сдвинуты на 90° и равны в сум ме току, подведенному к плечу (рис. 142):
IАт + I a x |
= I АВ И I c r |
+ l e x |
= IВС ■ |
(308) |
Токи каждого плеча |
образуют |
прямоугольный |
треугольник. |
|
Для выполнения условия 1=0 необходимо |
соблюдение равенст |
|||
ва 1аг= 1 сх■На рис. 141, 6 приведена |
векторная |
диаграмма |
токов в фильтре при подведении к нему токов прямой последова тельности. Величины векторов токов в плечах выбраны так, чтобы
выполнялось условие 1=0 и уравнения |
(308). Из |
полученных |
||
прямоугольных треугольников можно |
найти соотношения между |
|||
токами в других элементах фильтра: |
|
|
|
|
_ |
] / 3 |
|
Т/З |
|
IАт |
f = K 3 ; |
|
|
(309) |
1Ах |
Сг |
|
||
|
|
|
||
Поскольку токи пропорциональны сопротивлениям, |
имеем для |
|||
фильтра: |
гА = }/ГЗ х А и |
хс = V3 гс . |
(310) |
|
|
23R
Для фильтра с выбранными параметрами при |
подведении |
к |
|
нему токов обратной последовательности |
(рис. 141, |
в) ток на вы |
|
ходе, равный сумме векторов IatA-Jcx, отличен от нуля. |
в |
||
Отстройку защиты от токов обратной |
(последовательности |
рабочем режиме можно не производить, так как несимметрия вып
рямителя в этом случае невелика.
Для схемы рис. 143 справедливы следующие соотношения:
Л = / ; + А ;
/ 2 = |
/ 2 + |
Д ; |
|
(311) |
/ н = |
Л + |
/ 2 ; |
} |
|
/ iXci + Z„ f н— Л R\ — 0| |
|
|||
/ 2 R i + Z h /н |
1чХс2 = 0 . J |
|
Решая систему уравнений (311), получим |
|
|
|
||||||
/н = |
|
1 |
|
|
(г |
R 1 |
+ |
X,С2 |
. (312) |
2Н |
|
2Н |
h X, |
+ R x |
I% |
||||
|
|
Cl |
|
^С2 + ^2 |
|
||||
1 + |
Ха + |
+ ^С2 + ^2 \ |
|
|
|
|
|||
Пусть параметры фильтра: |
|
|
|
|
|
|
|||
|
Х С\ = 0,58 Re~j90; X C2 - Re~/90; |
|
|||||||
|
|
R ,= R |
и |
$ 2 = 0,58 R. |
|
|
|
||
Подставив значения указанных параметров в уравнение (312) и уп |
|||||||||
ростив его, получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/„ = ----------- 5 |
|
|
----- (Л0.865 е'30°+ /20,865е-'30°).' (313) |
||||||
1 + R (1—Д>,58) + |
R (0,58— у) |
|
|
|
|
|
|||
Для токов прямой последовательности |
|
|
|
|
|||||
|
Л - |
Iei0° |
и |
/ 2 = ДГЛ20° |
|
|
(314) |
||
|
/„ = А (0,865 / eim° + 0,8651еч т °)= 0. |
||||||||
|
|
||||||||
Для прямой последовательности векторов Д |
и / 2 ток |
/н равен |
|||||||
нулю независимо от сопротивления нагрузки Z„. Для токов об,ратной |
|||||||||
последовательности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h = |
|
и / 2 = /е~то° |
|
|
|
|||
|
/н = |
Л-1,45-7 (0,5 4- у0,865), |
|
|
|||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
(315^ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 + |
(1— / 0 , 5 8 ) + Д ( 0 , 5 8 — у ) |
|
|
237
Рис. 143. Расчетная схема |
Рис. 144. Зависимости тока |
напряжения и мощ- |
фильтра токов обратной по- |
ности в нагрузке фильтра |
обратной последова- |
следовательности |
тельности от сопротивления |
нагрузки |
Построим зависимости ZH= / (ZH); UH= f{Z„) и Р„ = / (ZH) полагая при этом ZH= kR, тогда
|
А = |
к |
к |
1 |
(316) |
|
|
1 + 1 , 5 .Гк |
|||||
|
|
1 + |
1 —- уо,58 + |
0,58 — у |
|
|
Напряжение на сопротивлении нагрузки |
|
|
||||
|
|
UR= 1,45//? 1 + 1,5к |
|
|
||
Мощность, отдаваемая в нагрузку |
|
|
|
|||
|
|
Р = 2,1/2/? |
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
(1 + 1 ,5л:)2 |
|
|
|
Максимальную чувствительность реле (рис. 144) можно обеспечить |
||||||
при Z„->0. |
В этом |
случае сумма токов ! х и /2 |
ответвляется в на |
|||
грузку и, очевидно, |
будет |
наилучшее |
соотношение токов |
обратной |
||
/н .обр и прямой /н .пр последовательности. |
так как выполнить |
|||||
Ток /н .п р |
в реальных условиях отличен от нуля, |
с большой точностью необходимые для этого условия затруднительно. Защита обычно имеет выдержку времени для отстройки от бросков тока при включении агрегата. Кроме того, возможно крат ковременное появление токов обратной последовательности при снижениях напряжения на шинах переменного тока, например, в результате срабатывания вентильных разрядников. Выдержка
времени принимается равной 0,5 с.
238
Выбор уставки защиты производят, исходя из величины токов к. з. на стороне установки защиты. При замыкании анодного вы вода на землю
________________2U22j>________________ (317)
|
12 ( 2 ci + 2 [ /t1 + 2 t i) + Z to + 3 (2 р + 2 зр + 2 ол )] U 1ф |
|
|
|||||||
где |
U2ф, 71/1ф— фазное напряжение соответственно |
вторичной и пер |
||||||||
Zci, |
вичной обмоток тягового трансформатора; |
|
|
|||||||
Zc/ть ZTl — приведенные к напряжению U2ф сопротивления пря |
||||||||||
|
мой последовательности соответственно фазы питаю |
|||||||||
|
щей системы, понижающего трансформатора и тяго |
|||||||||
|
вого трансформатора; |
|
|
|
|
|
|
|||
|
ZT0 — приведенное к напряжению U2ф сопротивление нуле |
|||||||||
|
вой последовательности тягового трансформатора; |
|||||||||
|
ZP — сопротивление сглаживающих реакторов: |
|
|
|||||||
|
|
ZP = 314/ Ом; |
|
|
|
|
|
|||
|
/. — индуктивность реактора, |
Гн; |
|
|
|
|
|
|||
|
Z3P — входное сопротивление «земля-рельсы» в месте под |
|||||||||
|
ключения отсасывающей линии; |
|
переменному |
|||||||
|
Z 0n — сопротивление |
отсасывающей |
линии |
|||||||
|
току: |
Zод ~~ ZoaI> |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Zon — погонное сопротивление отсасывающей линии; |
|
||||||||
|
I — длина отсасывающей линии. |
|
|
|
|
|
||||
|
При коротком замыкании между анодными выводами |
|
|
|
||||||
|
, |
|
|
2^ф |
|
|
|
|
|
(318) |
|
К' 3 |
[ 2 ( 2 с1 |
+ |
Z U r l + Z t i ) |
+ -Zyp ] U y i p |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
||||||
где Zyp — приведенное к напряжению |
(Угфх |
сопротивление |
двух |
|||||||
|
последовательно |
включенных ветвей |
уравнительного |
|||||||
|
реактора в режиме короткого замыкания. |
Правилам |
||||||||
|
Сопротивление контура заземления подстанции |
по |
||||||||
устройства электроустановок |
(ПУЭ) не должно превышать 0,5 Ом. |
|||||||||
Входное сопротивление «земля-рельсы» |
принимают 0,1 |
Ом |
для |
|||||||
двухпутных и 0,2 Ом для однопутных линий. |
|
|
|
|
|
|||||
|
Сопротивление Z0n можно принимать равным |
0,45—0,5 Ом/км. |
||||||||
Параметры тяговых трансформаторов, необходимые при |
расчете, |
|||||||||
приведены в табл. 5. |
последовательности |
на |
входе |
реле |
||||||
Значение тока |
обратной |
защиты определяется следующим образом. При к. з. анодного вы вода на землю
1 к .Ъ |
3 |
(319) |
2 К т т К ч
239
Тип тягового трансфор |
CQ |
CQ |
|
4 |
•S* |
||
матора |
|||
|
ъ |
|
|
УТМРУ-6200/35 |
6070 |
3020 |
|
УТМРУ-6300/35 |
6070 |
3020 |
|
ТМРУ-16000/10 |
6070 |
3020 |
|
ТДРУНГ-20000/110 |
6350 |
3410 |
Мощность первичной обмотки мВА
3,7
3,7
11,1
12,5
Т а б л и ц а 5
|
О |
|
S |
2 |
|
|
о |
О |
|
а* |
nT |
О |
Nн |
Он |
|
N |
|||
8,61 |
0,642 |
36,9 |
2,75 |
_ |
8,62 |
0,643 |
32,5 |
2,43 |
3,36 |
6,8 |
0,168 |
29 |
0,618 |
1,25 |
12,6 |
0,351 |
— |
1,4ZT1 2,06 |
при коротком замыкании между анодными выводами ток |
|
||
Iк.з |
3 |
(320) |
|
Ф3 К т т Кч |
|||
|
|
||
где ктт — коэффициент трансформации трансформаторов тока; |
|||
кч — коэффициент чувствительности; по ПУЭ кчл*1,5. |
значе |
||
Ток срабатывания защиты определяется по меньшему |
|||
нию тока короткого замыкания iK3. |
|
§ 47. Защита при пробое вентилей Защита предназначена для сигнализации об отказе элементов
полупроводникового выпрямителя (вентилей, |
шунтирующих |
рези |
|
сторов и конденсаторов) и его отключения в случае пробоя |
двух |
||
м более вентилей. Отказы вентилей вызываются их |
пробоями и |
||
-увеличением обратного тока главным образом из-за |
нарушения |
||
герметичности. В этих случаях происходит |
снижение обратного |
||
сопротивления вентилей. |
|
напряжений, |
|
Работа защиты основана на сравнении обратных |
приложенных к вентилям двух соседних параллельных групп и к секциям специального делителя. В диагональ моста, образованного шунтирующими резисторами двух соседних параллельных групп вентилей и двумя резисторами делителя, включена лампа Л (см. рис. 139). Нормально ток небаланса, проходящий через лампы, не велик и составляет десятые доли миллиампера. При повреждении -одного из резисторов Яш, шунтировании его пробитым вентилем или поврежденной цепочкой RKCK нарушается баланс моста и за горается лампа Л. Перед каждой лампой установлен фоторези стор типа ФСК-1. Все фоторезисторы ФР соединены параллельно и включены в цепи смещения первых транзисторов двух усилите лей, на выходе которых установлены электромагнитные реле Р2 и РЗ (рис. 145). При освещении фоторезистора резко снижается его внутреннее сопротивление, в результате чего уменьшается по-
240