книги из ГПНТБ / Стабильность свойств ферритов. (Анализ физических свойств при внешних воздействиях, прогнозирование. Элементы проектирования)
.pdf
|
|
|
|
|
|
П р о д о л ж ен и е т а б л . 12 |
||||
Марка феррита |
|
|
|
|
2000НМ1 |
|
|
|
|
|
Номера образцов |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
Др, р, % |
4,3 |
4,9 |
4,5 |
4,9 |
4,6 |
2,6 |
1,7 |
2,5 |
2,6 |
1,8 |
D»- % |
1,1 |
0,9 |
1,0 |
1,0 |
2,0 |
0,8 |
0,8 |
1,0 |
1,0 |
0,8 |
коэффициентов дезаккомодации и относительные изме нения магнитной проницаемости за год для трех марок ферритов.
Количественная оценка близости была оценена с по мощью коэффициента корреляции. Его значение оказа лось равным 0,13. Это дает основание предположить, что по величине коэффициента дезаккомодации нельзя определить временную стабильность начальной магнит ной проницаемости ферритов во времени.
Определение стабильности магнитной проницаемости при различных условиях хранения
В связи с длительным хранением большого количе ства ферритовых изделий, вопрос стабильности на этой стадии является немаловажным. Характер изменения магнитной проницаемости в условиях отапливаемого склада и в полевых условиях для ферритовых магнитопроводов марок 700НМ, 1500НМЗ и 2000НМ1 показан на рис. 2.38 (кривая 1 — изменение р в условиях отап ливаемого склада, кривая 2 — соответствующие измене ния в полевых условиях). В логарифмическом масшта бе изменение магнитной проницаемости имеет линейный характер и аппроксимируется следующей аналитической функцией:
|
lg ( A p /p ) = l g ( A p / p ) o + <?lg(T/To), |
||
где т — текущее |
время, то=1 месяц (720 ч). |
||
Продолжив |
прямую |
lg(Ap/p) = f[lg (t/T o )], можно |
|
определить |
Ар/р за любой интересующий отрезок вре |
||
мени. Это |
выражение |
можно переписать, обозначив |
77
(Др./ц)о=а, в таком виде:
Дц/ц=а(т/т0)з. |
(2.3) |
Для всех видов хранения различных партий ферритов коэффициенты а и q аналитической функции (2.3),
78
определяемые методом наименьших квадратов, сведены в табл. 13.
|
|
Т А Б Л И Ц А |
13 |
|
Марка |
Условия хранения |
а |
<7 |
|
700НМ |
Полевые |
0,73 |
0,38 |
|
|
Отапливаемый склад |
0,18 |
0,74 |
|
1500НМЗ |
Полевые |
0,26 |
0,53 |
|
Отапливаемый склад |
0,38 |
0,63 |
|
|
|
|
|||
2000НМ1 |
Полевые |
0,39 |
0,43 |
|
Отапливаемый склад |
0„7 |
0,46 |
|
|
|
|
|||
Из таблицы видно, что значения |
коэффициента |
q |
||
для всех |
партий ферритов различных марок |
близки |
друг к другу. Величина коэффициента зависит от марки феррита, условий хранения и технологии изготовления, а разброс объясняется погрешностью измерений и рас четов. Выражение (2.3) приобретает общий характер для всех марок ферритов, если вычислить и ввести в не го среднее, наиболее устойчивое значение q и величину
его рассеивания — среднеквадратическое |
отклонение |
||||||||
о—, численные значения |
которых приведены в табл. |
14. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
Т А Б Л И Ц А |
14 |
|
Номер |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
партии |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ц |
0,38 |
0,74 |
0,53 |
0,63 |
0,67 |
0,43 |
0,3 |
0,46 |
|
ч |
0,07 |
0,12 |
0,3 |
0,03 |
0,06 |
0,15 |
0,01 |
0,03 |
|
П р и м е ч а н и е . |
Для всех партий ферритов <7 = |
0,52, |
од = 0,16. |
Найденное среднее значение коэффициента q оказа лось наиболее оптимальным для различных марок и партий магнитомягких ферритов. Использование едино го q весьма удобно с практической точки зрения. Экс периментально величина q была принята 0,5, что позво-
79
лило использовать это значение коэффициен та и для более высо ких температур.
Таким образом, ве личину относительного изменения магнитной проницаемости ферри товых магнитопроводов можно найти по форму
ле: |
Др/р. = а(т/то)0’5, |
||||
где |
а — коэффициент, |
||||
определяемый |
экспери |
||||
ментально |
|
методом |
|||
наименьших |
квадратов |
||||
и соответствующий |
от |
||||
носительному |
|
измене |
|||
нию магнитной |
прони |
||||
цаемости |
в |
|
течение |
||
1 |
года |
в выбранных |
|||
условиях |
|
хранения |
|||
(время |
хранения |
мо |
|||
жет быть и другим). |
|||||
Основные |
|
положе |
|||
ния |
метода |
определе |
|||
ния |
изменения |
магнит |
|||
ной |
проницаемости |
сводятся к следую щему:
1. Из партии фер ритовых магнитопрово дов случайным обра зом выбирается N из делий (объем выборки N>100), которые хра нятся в условиях ота пливаемого склада или в полевых условиях.
2. Испытания проводятся в течение 1 года. Измере ния осуществляются в процессе испытаний периодиче ски (через каждые 15 дней хранения).
3.На основании полученных данных процесс Лр/ц^=
=/( т) аппроксимируется функцией:
Ар/р. = а(т/то)0’5.
80
4. С помощью аналитической |
функции Ац/ц^ |
= а(т/то)0’5 рассчитывается значение |
изменения прони |
цаемости на необходимое время вперед, т — время в ме сяцах при т0=12 месяцам.
5. Коэффициент ускорения при прогнозировании определяется по формуле:
К у с к ~ (Т То)/То.
На рис. 2.39 (кривая 1 — в условиях отапливаемого склада; кривая 2 — в полевых условиях) показан в ло гарифмическом масштабе предполагаемый характер из менения магнитной проницаемости в условиях хранения, рассчитанный по формуле Дц/р = а(т—то)0,5.
Определение относительного изменения начальной магнитной проницаемости ферритов с помощью форсированных испытаний
Относительное изменение начальной магнитной про ницаемости при воздействии повышенных температур описывается аналитическим выражением (2.3). Экспе
риментальные |
кривые |
|
||||
изменения |
начальной |
|
||||
магнитной |
проницае |
|
||||
мости |
приведены |
на |
|
|||
рис. 2.40. Коэффициен |
|
|||||
ты а и q, найденные на |
|
|||||
основе |
|
эксперимен |
|
|||
тальных данных, приве |
|
|||||
дены |
в |
табл. |
14а |
для |
|
|
различных |
марок |
фер |
|
|||
ритов |
(^ = 0,51; |
а9 = |
|
|||
= 0,14). |
Из |
таблицы |
|
|||
видно, что коэффици |
&Р |
|||||
ент |
а зависит, а |
вели- |
||||
чина |
q не |
зависит от |
Р |
|||
температуры |
воздейст |
|
||||
вия на ферритовые маг |
|
|||||
нитопроводы. |
Провер |
|
ка при помощи r-критерия показала, что с уровнем значи мости а = 5%, коэффициенты q всех марок и партий не отличаются друг от друга. Таким образом, в диапазоне температур (20 ... 130)°С относительное изменение про ницаемости описывается одной и той же формулой
6—418 |
81 |
Коэффи циенты 1 уравне
ния
40 °С 1130 °С о . с .
Я |
0,53 |
0,58 |
— |
а |
1,1 |
8,9 |
- |
Я |
0,42 |
0,38 |
0,4 |
а |
4,4 |
17 |
0,8 |
я |
0,71 |
0,39 |
- |
а |
2,3 |
14,5 |
— |
Т А Б Л И Ц А 14а
Номер партии |
|
|
|
|
||||
|
|
2 |
|
|
|
3 |
4 |
Марка |
|
|
|
|
|
|
|
|
феррита |
О |
О |
-г о |
О |
130 °С |
О.С. |
П .У . О.С. |
|
|
0,6 |
|
0,3 |
|
0,35 |
0,74 |
0,38 |
— |
700НМ |
4,6 |
|
7,2 |
|
10,7 |
0,2 |
0,7 |
- |
|
|
|
|
||||||
- |
|
- |
|
0,6 |
0,33 |
0,53 |
0,67 |
1500НМЗ |
- |
|
- |
|
6,9 |
0,4 |
0,3 |
0,3 |
|
|
|
|
||||||
- |
|
0,38 |
0,42 |
0,46 |
0,43 |
0,3 |
2000НМ1 |
|
— |
|
6,9 |
|
15,1 |
0,7 |
0,4 |
1.8 |
|
|
|
|
П р и м е ч а н и я : П .У .— полевые условия. О .С .—отапливаемый склад.
с постоянным коэффициентом q = 0,5. Независимость этого коэффициента от температуры позволяет предпо ложить, что механизм старения ферритов (характери зующий временную стабильность проницаемости) не нарушается при повышении температуры до 130°С, что подтверждается и в работе [24]. Кроме того, можно за метить, что коэффициент а растет с повышением тем пературы; это указывает на повышение скорости про
цессов старения, т. |
е. ф о р с и р о в а н и е |
температурой |
действительно имеет |
место. Зависимость |
a = f(t) опре |
делена по результатам испытаний при воздействии тем ператур 40, 70, 130°С и при различных условиях хра нения. Эта эмпирическая зависи
мость выражается формулой |
а = |
||||||
= 0,2 + 0,0008 tz. |
Кривая |
a = f(t) |
|||||
приведена на рис. 2.41. |
|
|
|||||
|
Решающую |
роль в найденной |
|||||
зависимости a = f(i) |
играет коэф |
||||||
фициент при tz, и, следовательно, |
|||||||
к |
его |
определению |
необходимо |
||||
подходить наиболее строго. |
на |
||||||
|
Относительное изменение |
||||||
чальной |
магнитной |
проницае |
|||||
мости |
в |
нормальном |
режиме |
||||
определяется следующим |
аналитическим выражением; |
||||||
(Д|Ур,)и = |
aB%l, |
|
|
|
|
82
откуда
x? _ ( W h
Ная
Аналогично для форсированного режима (форсирован ных испытаний)
т <7 _ _ (Др-/н-)ф*)
фйф
Коэффициент ускорения при форсированных испыта ниях определяется как отношение времени испытаний при нормальных режимах ко времени испытаний при форсированных испытаниях при условии равенства от
носительного изменения |
магнитной проницаемости |
||
(Ац/р)ф = (Ар/р)н, т. |
е. Луск= Тн/тф. |
||
Так как (Ар/р)н= |
(А|я/р)ф, то ти=Тф(аф/ан)1/9. Учиты |
||
вая зависимость |
a=b + kt2, |
получим следующее уравне |
|
ние: |
|
|
|
Zil = |
^ l {b + ktl)l(b + Ktl)\]lq. |
Это уравнение связывает вреіѵія испытания в нор мальном (тн) и форсированном (тф) режимах. Коэффи циент ускорения определяется так:
/Суск = Т н / іф = \{Ь кі2ф)/(b - f - кі2я ) ] 1' 4 .
Зависимость коэффициента ускорения от температуры форсирования показана на рис. 2.42 для двух условий хранения (кривая 1 снималась в условиях отапливаемого склада; кривая 2 — в полевых условиях).
Все сказанное справедливо и для разомкнутых феррито вых магнитопроводов с учетом известной зависимости
А 'Ц эф ф /Р -эф ф — Е А ц /Ц в |
(2.4) |
|
|
где І = р Эфф/цн — отношение эф |
|
||
фективной магнитной |
прони |
1 2 0 Ь ф ° С |
|
цаемости к начальной. |
опре- |
рис 2.42. |
|
Для |
более точного |
||
деления |
относительного |
изме |
|
нения магнитной проницаемости необходим небольшой
по объему |
и |
продолжительности эксперимент, |
который |
*> Здесь |
и |
далее индексы «н» и «ф» относятся к |
испытаниям |
в нормальном и форсированном режимах. |
|
6* |
83 |
•позволяет уточнить все коэффициенты для конкретной партии изделий, что значительно повышает точность определения изменения магнитной проницаемости.
2.4. |
С Т А Б И Л Ь Н О С Т Ь Э Л Е К Т Р О М А ГН И Т Н Ы Х |
П А Р А М Е Т Р О В |
Ф ЕР РИ ТО В ПРИ |
В О З Д Е Й С Т В И И И О Н И З И Р У Ю Щ Е Г О |
И З Л УЧ Е Н И Я |
Прогрессивное развитие науки и техники расширяет область применения различных радиоэлектронных си стем и элементов, в том числе систем и элементов на основе ферритовых магнитопроводов. В связи с освое нием космического пространства, созданием атомных двигателей значительно изменились условия работы ра диоэлектронных систем. К этим системам и их элемен там предъявляются повышенные требования по работо способности при климатических и механических воздей
ствиях, а |
также по |
р а д и а ц и о н н о й |
с т о й к о с т и |
|
(стойкости к ионизирующему ядерному |
облучению), в |
|||
том числе |
по непрерывному и импульсному |
гамма-ней |
||
тронному |
излучениям, |
потокам протонов |
и |
электронов |
и т. д. В зависимости от местоположения системы и эле ментов к ним предъявляются конкретные требования по радиационной стойкости.
Имеющиеся в литературе данные [116, 118, 123] гово рят о том, что ферриты являются весьма стойкими по отношению к ионизирующим ядерным излучениям. Влия ние гамма-нейтронного излучения на магнитную прони цаемость исследовано в работах [116, 118]. Результаты исследований показали, что изменения проницаемости заметны при интегральных потоках нейтронов с интен сивностью выше 5 -ІО17 нейтр/см2. Авторы этих работ высказывают предположение о том, что уменьшение ц после облучения феррита нейтронами связано с влияни ем облучения на структуру его зерен: в результате об-
.лучения появляются дислокации и скопления дефектов. Может меняться также степень однородности материала. Эти эффекты участвуют в изменении скорости переме щения доменных границ и в изменении формы доменов. В работе [116] высказывается предположение о возмож ности установления нового равновесного состояния в ре зультате воздействия гамма-нейтронного излучения, как и в результате воздействия высоких температур. В [118, 123] исследовалось влияние гамма-нейтронного излуче ния на ц, tgö, петлю гистерезиса, коэрцитивную силу,
ѵ84
остаточную индукцию, кривую намагничивания Ni-Zn и Mn-Zn ферритов. Измерения проводились до и после облучения. Магнитная проницаемость у ферритов иод воздействием облучения увеличивается, особенно у Mn-Zn ферритов, что позволяет выдвинуть предполо жение о сильной зависимости радиационной стойкости ферритов от их состава. Кроме того, по результатам опубликованных работ можно сделать следующие вы воды.
1. Действие радиационного облучения на ферриты может привести к следующим эффектам: а) вызвать об
ратимые изменения |
электромагнитных |
параметров; |
|
б) |
создать смещение |
атомов (радиационные дефекты); |
|
в) |
произвести химические превращения |
в феррите; |
г) вызвать радиационный нагрев феррита; д) создать активацию феррита.
2. В одних ферритах имеются только обратимые из менения, в других — только необратимые, но в большин стве ферритов обратимые и необратимые изменения при сутствуют одновременно.
3. Время релаксации, в течение которого происхо дит частичное или полное восстановление проницаемо сти после радиационного облучения, может меняться
вшироких пределах.
4.В общем случае можно считать, что обратимые процессы связаны с ионизацией, а необратимые — со смещением атомов (в отдельных случаях и с химически ми превращениями) [118].
5.Обратимые процессы происходят в следующей последовательности: а) возбуждение и ионизация атомов
имолекул; б) изменения в веществе под воздействием ионизации и возбуждения; в) рекомбинационные реак
ции. Процессы ионизации и рекомбинации в ферритах еще не изучены, не известна даже величина потенциа ла ионизации (для полупроводников потенциал иониза ции (3,2 ... 6,4) • К Н 9 Дж [118], а для других материа лов эта величина должна быть в 2—4 раза выше).
6.Необратимые изменения характеризуются, в основ ном, процессами смещения атомов и химических превращений.
7.Смещение атомов связано со следующими про
цессами: а) заряженные частицы при взаимодействии с кулоновским полем ядра или нейтроны при взаимо действии с полем ядерных сил передают ядру достаточ
85
но большое количество энергии, способное вызвать сме щение атома в кристаллической решетке; б) смещенный атом при движении может создать дополнительные па ры «смещенный атом — вакансия» (дефект Френкеля); в) часть возникших дефектов рекомбинирует, часть мо жет создать более сложные скопления дефектов; г) воз никновение радиационных дефектов изменяет макроско пические свойства ферритов.
8. Химические превращения практически возможны в ферритах, содержащих элементы с большим сечением захвата нейтронов, например, в ферритах, содержащих литий, гадолиний.
9. Активация ферритов зависит от состава образца, его геометрии, объема, плотности потока и времени облучения.
10. Радиационный нагрев при отсутствии мер по ох лаждению феррита достигает значительной величины; он зависит от состава феррита, его размеров, плотности потока облучения и условий теплообмена.
Таким образом, наибольшее изменение электромаг нитных параметров ферритов при воздействии потоков, наиболее часто встречающихся на практике, вызвано радиационным нагревом. Учитывая это предположение, при исследовании радиационной стойкости (Mn-Zn и Ni-Zn ферритов) особое внимание необходимо уделять подготовке образцов и тщательной отработке методик исследований.
В отличие от вышеперечисленных работ, в которых контроль электромагнитных параметров испытуемых образцов проводился до и после воздействия гамма-ней- тронного облучения, проведение исследований, преду сматривающих измерение параметров ферритовых магнитопроводов до, после и в п р о ц е с с е облучения гам ма-нейтронным потоком, позволило получить важные результаты. Кроме того, это имеет принципиальное зна чение, так как интерес представляет прежде всего со стояние элементов и систем, содержащих ферриты, в ре альных режимах эксплуатации. В связи с необходимо стью определения работоспособности феррита при ком плексном воздействии эксплуатационных факторов, та ких как положительная температура, электромагнитное поле и ионизирующее ядерное излучение, требуется из мерять магнитную проницаемость в сложных условиях. Для этого была разработана контрольно-измерительная
86