книги из ГПНТБ / Стабильность свойств ферритов. (Анализ физических свойств при внешних воздействиях, прогнозирование. Элементы проектирования)
.pdfницаемости при малых напряжениях с последующим уменьшением ее при больших. Некоторые авторы [111 j объясняют это эффектом Виллари [16], заключающимся в изменении знака магнитострикции. Более полное объ яснение наличия максимума приведено в работах Вонсовского [22], где показано, что для поликристаллических ферромагнетиков с отрицательной магнитострикдией A,s
'/,а и = |
Хо1|0| - |
( a l f y - (M S » ’. |
(3.14) |
где х. а ± — магнитная |
восприимчивость, обусловленная |
||
90°-смещением границ; а |
и b — константы для |
данного |
|
распределения магнитных |
фаз; а и а — соответственно |
внутренние напряжения в образце и напряжения от внешних нагрузок.
При сжатии (<?-) или, в случае магнитной текстуры, при растяжении второй член выражения (3.14) стано вится отрицательным, что при малых величинах напря жений вначале приводит к росту х а±- Максимум х а± н а " ступает при нагрузках сг~О і. Влияние внешних напря жений на коэрцитивную силу можно оценить по сле дующей упрощенной зависимости [22]:
[г0Нс~ а ( К і Щ +b(KsGilIs)+c(lsa/Is), |
(3.15) |
|
где а, b, с — коэффициенты, |
определяемые распределе |
|
нием магнитных фаз. |
константы кристаллографи |
|
При больших величинах |
ческой магнитной анизотропии Кі и внутренних напря жений оі влияние внешних напряжений будет мало и наоборот.
С описываемыми выше эффектами тесно связаны механострикция и ДЕ-эффект. Эффект механострикции заключается в том, что при деформации ферромагнит ного образца, вследствие возникающего при этом пере распределения векторов h появляется дополнительная деформация магнитострикционного характера. Анало гично, при намагничивании образца изменяется величи на модуля Юнга Е. Изменение это носит название ДЕ-эффекта. Материалы, обладающие большой механострикцией, строго говоря, не подчиняются закону Гука [22].
Изложенные выше основные теоретические положе ния и приведенные аналитические зависимости, пра вильно отражая качественную сторону явлений, не по-
127
зволяют, однако, производить достаточно точную коли чественную их оценку. Причина этого состоит в том, что магнитоупругие эффекты относятся к так называемым структурно-чувствительным эффектам. В реальных об разцах материала описанные выше явления чрезвычай но осложняются влиянием всякого рода побочных струк турных факторов, учесть которые на существующем уровне развития теории затруднительно.
По этой причине единственным способом получения количественных зависимостей для конкретных материа лов и изделий является метод экспериментальных ис следований.
Методы исследования магнитоупругого эффекта
Исследование влияния механических напряжений на электромаг нитные параметры ферритов производится по различным методикам. Лучшим способом создания однородных, равномерно распределенных в образце напряжений в направлении рабочего поля является растя жение и сжатие ферритовых стержней (НО, 111, 192, 203]. При этом измерения параметров образца производятся на баллистической уста новке с помощью пермиаметра, ярмо которого одновременно являет ся частью устройства для растяжения (сжатия). Оно изготавливается из двух перемещающихся относительно друг друга частей, заклады ваемых в реверс разрывной машины. Для уменьшения влияния полей рассеяния на результаты измерений в качестве материала ярма вы бирается высокопроницаемый материал (например, Армко), а сборка его частей производится с минимальными зазорами. На обе части ярма симметрично наматываются намагничивающие катушки. Обра зец с измерительной обмоткой закрепляется между полюсами ярма строго по оси пермеаметра. Для контроля характера и величины возникающих в образце напряжений используются наклеенные на образец проволочные тензометры.
Технически более простым способом, особенно при измерениях в переменных полях, является использование тороидальных образцов. Измерения при этом производятся как при помощи нанесения на сердечник измерительной обмотки, так и намагничиванием полем, концентричным оси сердечника,
по одновитковому методу. По следний способ предпочтитель нее, так как удается избежать
передачи |
усилий |
через витки |
||
обмотки, |
|
создающие концен |
||
трации |
местных |
напряжений |
||
в |
местах |
соприкосновения с |
||
сердечником. |
|
|||
ма |
На рис. |
3.27 изображена схе |
||
разъемного устройства, при |
128
меняющегося для исследования влияния сжимающих напряжений, пер пендикулярных направлению рабочего поля. Устройство закладывается в реверс разрывной машины. Сжимающее усилие передается ферри товому сердечнику 2 через текстолитовые шайбы 3. Резиновые про кладки 1 обеспечивают равномерность распределения усилия. При сборке приспособления с сердечником измерительный контур замы кается измерительным стержнем 4, вставляемым в гнездо 5. Сжи мающие и растягивающие тангенциальные.напряжения, совпадающие по направлению с рабочим полем, создаются в тороидальных образ цах за счет давления по внешней и внутренней цилиндрическим поверхностям тороидального сердечника. Расчет величин тангенци
альной |
и нормальной о„ составляющих |
напряжений ведется по |
формулам |
(3.4) — (3.7). Из них следует, что |
|
|
” (Пі + г в ) / (Пі |
^в)* |
Таким образом при малых соотношениях гнІгв влиянием ан можно пренебречь.
Для такого рода испытаний могут использоваться приспособле ния, изображенные па рис. 3.28 и 3.29. Давление на цилиндрические
поверхности образцов создается за счет сжатого газа или жидкости, нагнетаемых в резиновые трубки 5 через штуцера 6. Вторые концы трубок закрываются заглушками 7. При сжатии (рис. 3.29) давление создается в трубке, заключенной между наружной поверхностью образца 3 и корпусом приспособления 1, который не позволяет ей разорваться. При растяжении (рис. 3.28) трубка плотно продевается через отверстие образца. Корпуса штуцеров 2 и шайбы 4 предохра няют ее от разрыва. Подобные же приспособления описаны в [27]. Кроме того, такие давления могут создаваться при помощи металли ческих стягивающих хомутов с резиновой подложкой [126]; стеклян ных колец, наплавленных на сердечники при высокой температуре; металлических оправок, вкладываемых в охлажденном состоянии внутрь или надеваемых в нагретом состоянии снаружи; погруже нием сердечников с измерительной обмоткой в расплавы смол [205].
При исследовании влияния всестороннего сжатия сердечники с обмоткой помещаются в сосуд, в который под давлением накачи
вается |
масло. |
Для создания высоких |
давлений (порядка ІО8 ... |
... ІО9 |
Па) сердечники заплавляются в |
металл или замораживают |
|
ся в воде [67, |
79, 148]. |
|
|
9—418 |
|
|
129 |
Рис. 3.29.
При проведении исследований применяются обычные приборы и схемы, используемые для измерений электромагнитных параметров ферритов. Для регистрации быстропротекающих процессов следует рекомендовать установку измерения дезаккомодации, описанную в [139]. При снятии зависимостей электромагнитных параметров от механических напряжений нагрузку на образец, как правило, изме няют дискретно. После установления определенной величины нагрузки наблюдается «ползучесть» измеряемого параметра. Поэтому на каж дой ступени замер производится через некоторое время, необходимое для стабилизации. Если исследования проводятся в постоянных по лях, необходимо учитывать, что результаты воздействия механиче ских напряжений зависят от последовательности наложения на обра зец магнитного поля и напряжений. Действие напряжений усиливает ся, если они накладываются до намагничивания образца, что, кстати говоря, и представляет наибольший практический интерес. Для полу чения достоверных данных испытаниям следует подвергать предва рительно размагниченные образцы.
Влияние всестороннего гидростатического давления на электромагнитные параметры ферритов
Результаты исследований влияния гидростатического давления на параметры ферритов приведены в работах [79, 100, 101, 148, 149]. Исследования проводились при высоких давлениях порядка тысяч атмосфер, поскольку малые давления (до ІО4 кПа) на электромагнитные па-
130
раметры ферритов практически не влияют. При изм ене
нии давления отмечается изменение величины намагни ченности насыщения (A/s) и температур точки Кюри [1U1j. При увеличении давления магнитная восприимчи вость %и начальная магнитная проницаемость в слабые полях падает. Для некоторых ферритов вначале наблю дается незначительный рост этих величин. В сильных полях X растет [79], что объясняется отрицательной ве личиной объемной магнитострикции вращения [20]. При любой напряженности поля наблюдается снижение оста точной индукции Вг и увеличение коэрцитивной силы — Нс. Величина tgo^ при изменении давления до ІО4 кПа
незначительно растет, затем снижается [166].
В работе [79] отмечается усиление температурной зависимости р, и Нс в слабых полях. При давлениях до 5 -ІО4 кПа наблюдалось превращение анормальных пе тель гистерезиса (узкой, прямоугольной и перминварной) в нормальные [193]. Предполагается, что при воз действии гидростатического давления на пористые фер риты на поверхности пор возникают тангенциальные на пряжения, вызывающие сложнонапряженное состояние материала. Во всех проводимых исследованиях измене ния параметров носили упругий характер. После снятия давлений значения параметров возвращались к перво начальной величине.
Влияние однородных механических напряжений на форму петли гистерезиса
Типичные для ферритов зависимости формы петли гистерезиса от однородных механических напряжений
представлены |
на |
рис. |
3.30 |
для |
феррита |
состава |
||
(NiO)о,98(Со)о, 0 2 |
РегОз при сжимающих [кривые 2 |
(о= |
||||||
= 40-ІО2 кПа) |
и 3 |
(ст= 180-102 кПа)] и растягивающих |
||||||
[кривые 4 |
(а = 2 о -ІО2 кПа), 5 |
(о=50-102 кПа) |
и 6 |
|||||
(0=100-ІО2 |
кПа)] |
напряжениях. Кривая 1 |
снята |
при |
||||
0 = 0. Для ферритов с отрицательной |
магнитострикцией |
|||||||
сжимающие |
напряжения |
увеличивают прямоугольность |
||||||
и снижают коэрцитивную силу |
(см. кривые 2 я 3), |
рас |
||||||
тягивающие |
напряжения |
оказывают |
обратное действие |
(см. кривые 4 и 5). При этом растет величина остаточ ной индукции и ее отношение к индукции насыщения. Для ферритов с положительной магнитострикцией знаки
з* |
131 |
влияния меняются на противоположные. В работе [206] предлагается получать прямоугольную петлю у ферри тов с отрицательной магнитострикцией, создавая в них сжимающие тангенциальные напряжения с помощью наплавляемого стеклянного кольца или заливая сердеч ники эпоксидной смолой.
На магнитные параметры магнитожестких ферритов на основе бария и кобальта, вследствие большой вели чины константы кристаллографической магнитной ани зотропии последних, малые механические напряжения практически не влияют. Данные о влиянии механиче ских напряжений на форму петли гистерезиса приво дятся в работах [27, 104, 166, 208].
Влияние однородных механических напряжений на электромагнитные параметры магнитомягких ферритов
Зависимость рн от односторонних механических на пряжений. Эта зависимость исследовалась целым рядом авторов [4, ПО, 126, 139, 190, 192, 203, 204]. На рис. 3.31—3.34 представлены зависимости изменения на чальной магнитной проницаемости (в слабых полях #-=
132
= 0,4 А/м) Некоторых марок ферритов от сжимающих (а~) и растягивающих (а+) напряжений, действующих перпендикулярно (з^) и параллельно (з(|) рабочему
полю. Полученные зависимости усреднены для большо
го |
количества |
образцов, |
|
|
|
|
|
|
||||
так как результаты экспе |
|
|
|
|
|
|
||||||
римента |
характеризуются |
|
|
'/ ш |
|
|
|
|||||
большим |
разбросом, за |
|
|
|
|
|
|
|||||
висящим |
от |
характера |
|
|
|
|
|
|
||||
распределения |
|
внутрен |
|
|
’ \ 4) |
\ 0 |
\ й ö . j/ Ä T f к П а |
|||||
них напряжений, пори |
|
|
||||||||||
стости, дефектов и вклю |
-ю |
|
|
|
k |
1 |
||||||
чений. |
Распределение ве |
|
|
\ |
\ |
\ д 5 0 0 Н Ю |
||||||
личин |
изменения |
параме |
-го |
\ |
|
|
||||||
|
|
|
|
|||||||||
тров |
на |
каждой |
ступени |
|
|
|
|
|
■тонн |
|||
нагружения, как правило, |
-so |
|
|
ю оонмз'\у \ |
|
|||||||
носит |
|
н о р м а л ь н ы й |
|
2 0 0 1 ih m А |
|
|||||||
характер. |
|
|
|
|
-оо |
|
|
\ |
|
|
||
|
В качестве примера на |
|
|
|
2 0 0 0 НН |
O H M А |
||||||
рис. |
3.35 представлены |
-so |
|
|
^ 4 \ J |
|||||||
границы возможных |
зна |
|
|
|
|
|
|
|||||
чений |
зависимости |
изме |
-60 |
|
|
601W H H K |
|
|||||
|
|
|
|
|
||||||||
нения |
рн кольцевых |
фер |
|
|
Рис. |
3.31. |
|
|||||
ритовых |
сердечников |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
марки 1500НМЗ от сжи |
напряжений, |
действующих |
||||||||||
мающих |
механическх |
|||||||||||
перпендикулярно |
направлению |
намагничивающего |
поля |
|||||||||
при |
доверительной |
вероятности Р = 0,99 |
(пунктирные |
Рис. 3.32. |
Рис. 3.33, |
линии). Наблюдаемый разброс можно объяснить, исхо дя из зависимости (3.14), разбросом величин внутрен них напряжений с,, складывающихся из спонтанных (бод) и технологических (бі(т)) напряжений. У Mn-Zn
133
ферритов влияние аде)^XSE г» 102 кПа сравнительно мало, поэтому разброс определяется в основном разбросом ве личин Ог(т>. Этим же объясняется тот факт, что у Mn-Zn ферритов различного химического состава средне
статистические |
|
величины |
чувствительности |
параметров |
||||||||
к |
механическим |
нагрузкам примерно |
одинаковы |
|||||||||
(см. рис. |
3.31). У Ni-Zn |
ферритов влияние |
спонтанных |
|||||||||
4«у |
|
S |
|
|
|
внутренних |
напряжений |
|||||
|
|
|
|
Gi(с )^ (4—25) - ІО2 |
|
кПа |
||||||
м’ |
° |
|
\ |
|
|
|
|
|||||
гс |
/ |
|
\ |
|
|
будет |
определяющим, |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
вследствие |
чего |
у |
этих |
|||
|
|
// |
\ |
|
\ |
|
||||||
|
|
|
|
N |
|
ферритов |
разброс |
|
чувст |
|||
|
|
|
|
|
\ |
|
|
|||||
|
|
|
\ |
|
V |
|
вительности |
у |
образцов, |
|||
|
|
і |
\ |
^ |
\ |
|||||||
|
|
N |
|
|
\ |
изготовленных |
из |
|
одной |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г ? |
4 ? |
\б |
0 \ |
і |
\^кПа марки, невелик, |
а |
чув |
|||
|
|
|
|
|
Ч |
\ |
||||||
|
|
|
|
|
ствительность |
|
ферритов |
|||||
|
|
|
|
|
V |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
|
различного |
химического |
||||
-20 |
|
|
|
|
N . |
состава, |
определяемая |
|||||
|
|
|
|
\ |
||||||||
-зо |
|
|
|
|
\ |
величиной |
сгг(с), |
различна |
||||
|
|
|
|
______ X |
(см. рис. (3.32) — (3.34). |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. |
3.35. |
|
Все представленные за |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
висимости были получены |
на тороидальных образцах размером 20X10X5 мм. Заме ры величин Цн Для низкочастотных материалов произ
водились |
на частоте /= 1 ... |
10 кГц, при |
напряженно |
сти поля |
# = 0,4 А/м. При |
исследованиях |
в полях до |
8 А/м существенного изменения чувствительности рн от о не наблюдалось.
Для высокочастотных ферритов величина цн замеря лась на частотах 1 ... 10 Мгц. Наиболее чувствительны ми оказались низкочастотные марки, имеющие малые величины констант кристаллографической магнитной анизотропии и магнитострикции насыщения. У высоко частотных марок эти константы имеют сравнительно
134
большие величины, и поэтому их чувствительность к ме ханическим напряжениям низка.
Анализ графиков (рис. 3.36 и 3.37), на которых пред ставлены зависимости начальной магнитной проницае мости Mn-Zn и Ni-Zn ферритов соответственно от сжи мающихся (а_) и растягивающих (о+) напряжений, перпендикулярных и параллельных направлению намаг-
Рис. 3.36. Рис. 3.37.
ничивающего поля, показывает, что знак изменения цн зависит от знака напряжений и их направления отно сительно направления намагничивающего поля. В то же
время |
абсолютная |
величина |
Aj^.. о/ |
|||||
изменения |
р,н при |
|
малых на |
/і |
>* |
|||
пряжениях не зависит от их ха |
|
|
||||||
рактера. При изменении о в об |
|
|
||||||
ласти |
сильных |
напряжений |
|
|
||||
(более |
50-ІО2 кПа) |
величина |
|
|
||||
Цн во всех случаях снижается. |
|
|
||||||
Описываемый эффект обра |
|
|
||||||
тим. Из рис. 3.38, построенно |
|
|
||||||
го |
по |
результатам |
испытаний |
|
|
|||
сердечника |
|
марки |
1000 НМЗ |
|
|
|||
при |
циклическом |
нагружении |
|
|
||||
(сплошные линии) |
|
и при сня |
|
|
||||
тии |
нагрузки |
(пунктирные ли |
|
|
||||
нии), |
видно, |
что |
при резком |
|
|
|||
снятии |
напряжений |
величина |
|
мгновенно возвра |
||||
начальной |
магнитной проницаемости |
щается к исходному значению. При этом наблюдается не которое превышение его, зависящее от величины нагрузки.
135
Этот факт носит дезаккомодационный характер и с тече нием времени медленно исчезает [43]. При плавном сня тии нагрузки наблюдается незначительный гистерезис. Следует отметить, что в соответствии с [34] вообще вся кое резкое изменение нагрузки для материалов с боль шим коэффициентом дезаккомодации приводит к поло жительному броску магнитной проницаемости.
Зависимость величины tg 8^ и добротности Q . Для
некоторых марок ферритов эта зависимость величины сжимающих напряжений, ІМ % перпендикулярных на правлению поля, пред ставлена на рис. 3.39— 3.43. Зависимости, приве денные на рис. 3.39, 3.40, были получены на ча
стоте |
100 |
кГц |
при |
напряженности поля |
Н = 0,8 А/м, |
||
а |
зависимости, |
представленные |
на рис. 3.41, 3.42 — при |
||||
# |
= 0,8 |
А/м |
и той же |
частоте. |
Сравнение |
зависимостей, |
приведенных на рис. 3.31 и 3.34, с аналогичной зависи мостью, представленной на рис. 3.41, показывает, что изменение потерь носит в основном такой же характер, что и изменение проницаемости. Особенно это относит ся к ферритам с высоким значением tg 8^ и высокоча
стотным ферритам.
Изменение характера радиочастотных магнитных спектров. Это явление исследовалось в работах [104, 126, 150, 206]. По данным работы [126] при тангенциальном сжатии тороидальных образцов магнитные спектры
136