Добавил:
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:

книги из ГПНТБ / Стабильность свойств ферритов. (Анализ физических свойств при внешних воздействиях, прогнозирование. Элементы проектирования)

.pdf
Скачиваний:
13
Добавлен:
22.10.2023
Размер:
11.65 Mб
Скачать

ницаемости при малых напряжениях с последующим уменьшением ее при больших. Некоторые авторы [111 j объясняют это эффектом Виллари [16], заключающимся в изменении знака магнитострикции. Более полное объ­ яснение наличия максимума приведено в работах Вонсовского [22], где показано, что для поликристаллических ферромагнетиков с отрицательной магнитострикдией A,s

'/,а и =

Хо1|0| -

( a l f y - (M S » ’.

(3.14)

где х. а ± — магнитная

восприимчивость, обусловленная

90°-смещением границ; а

и b — константы для

данного

распределения магнитных

фаз; а и а — соответственно

внутренние напряжения в образце и напряжения от внешних нагрузок.

При сжатии (<?-) или, в случае магнитной текстуры, при растяжении второй член выражения (3.14) стано­ вится отрицательным, что при малых величинах напря­ жений вначале приводит к росту х а±- Максимум х а± н а " ступает при нагрузках сгі. Влияние внешних напря­ жений на коэрцитивную силу можно оценить по сле­ дующей упрощенной зависимости [22]:

0Нс~ а ( К і Щ +b(KsGilIs)+c(lsa/Is),

(3.15)

где а, b, с — коэффициенты,

определяемые распределе­

нием магнитных фаз.

константы кристаллографи­

При больших величинах

ческой магнитной анизотропии Кі и внутренних напря­ жений оі влияние внешних напряжений будет мало и наоборот.

С описываемыми выше эффектами тесно связаны механострикция и ДЕ-эффект. Эффект механострикции заключается в том, что при деформации ферромагнит­ ного образца, вследствие возникающего при этом пере­ распределения векторов h появляется дополнительная деформация магнитострикционного характера. Анало­ гично, при намагничивании образца изменяется величи­ на модуля Юнга Е. Изменение это носит название ДЕ-эффекта. Материалы, обладающие большой механострикцией, строго говоря, не подчиняются закону Гука [22].

Изложенные выше основные теоретические положе­ ния и приведенные аналитические зависимости, пра­ вильно отражая качественную сторону явлений, не по-

127

зволяют, однако, производить достаточно точную коли­ чественную их оценку. Причина этого состоит в том, что магнитоупругие эффекты относятся к так называемым структурно-чувствительным эффектам. В реальных об­ разцах материала описанные выше явления чрезвычай­ но осложняются влиянием всякого рода побочных струк­ турных факторов, учесть которые на существующем уровне развития теории затруднительно.

По этой причине единственным способом получения количественных зависимостей для конкретных материа­ лов и изделий является метод экспериментальных ис­ следований.

Методы исследования магнитоупругого эффекта

Исследование влияния механических напряжений на электромаг­ нитные параметры ферритов производится по различным методикам. Лучшим способом создания однородных, равномерно распределенных в образце напряжений в направлении рабочего поля является растя­ жение и сжатие ферритовых стержней (НО, 111, 192, 203]. При этом измерения параметров образца производятся на баллистической уста­ новке с помощью пермиаметра, ярмо которого одновременно являет­ ся частью устройства для растяжения (сжатия). Оно изготавливается из двух перемещающихся относительно друг друга частей, заклады­ ваемых в реверс разрывной машины. Для уменьшения влияния полей рассеяния на результаты измерений в качестве материала ярма вы­ бирается высокопроницаемый материал (например, Армко), а сборка его частей производится с минимальными зазорами. На обе части ярма симметрично наматываются намагничивающие катушки. Обра­ зец с измерительной обмоткой закрепляется между полюсами ярма строго по оси пермеаметра. Для контроля характера и величины возникающих в образце напряжений используются наклеенные на образец проволочные тензометры.

Технически более простым способом, особенно при измерениях в переменных полях, является использование тороидальных образцов. Измерения при этом производятся как при помощи нанесения на сердечник измерительной обмотки, так и намагничиванием полем, концентричным оси сердечника,

по одновитковому методу. По­ следний способ предпочтитель­ нее, так как удается избежать

передачи

усилий

через витки

обмотки,

 

создающие концен­

трации

местных

напряжений

в

местах

соприкосновения с

сердечником.

 

ма

На рис.

3.27 изображена схе­

разъемного устройства, при­

128

меняющегося для исследования влияния сжимающих напряжений, пер­ пендикулярных направлению рабочего поля. Устройство закладывается в реверс разрывной машины. Сжимающее усилие передается ферри­ товому сердечнику 2 через текстолитовые шайбы 3. Резиновые про­ кладки 1 обеспечивают равномерность распределения усилия. При сборке приспособления с сердечником измерительный контур замы­ кается измерительным стержнем 4, вставляемым в гнездо 5. Сжи­ мающие и растягивающие тангенциальные.напряжения, совпадающие по направлению с рабочим полем, создаются в тороидальных образ­ цах за счет давления по внешней и внутренней цилиндрическим поверхностям тороидального сердечника. Расчет величин тангенци­

альной

и нормальной о„ составляющих

напряжений ведется по

формулам

(3.4) — (3.7). Из них следует, что

 

 

” (Пі + г в ) / (Пі

^в)*

Таким образом при малых соотношениях гнІгв влиянием ан можно пренебречь.

Для такого рода испытаний могут использоваться приспособле­ ния, изображенные па рис. 3.28 и 3.29. Давление на цилиндрические

поверхности образцов создается за счет сжатого газа или жидкости, нагнетаемых в резиновые трубки 5 через штуцера 6. Вторые концы трубок закрываются заглушками 7. При сжатии (рис. 3.29) давление создается в трубке, заключенной между наружной поверхностью образца 3 и корпусом приспособления 1, который не позволяет ей разорваться. При растяжении (рис. 3.28) трубка плотно продевается через отверстие образца. Корпуса штуцеров 2 и шайбы 4 предохра­ няют ее от разрыва. Подобные же приспособления описаны в [27]. Кроме того, такие давления могут создаваться при помощи металли­ ческих стягивающих хомутов с резиновой подложкой [126]; стеклян­ ных колец, наплавленных на сердечники при высокой температуре; металлических оправок, вкладываемых в охлажденном состоянии внутрь или надеваемых в нагретом состоянии снаружи; погруже­ нием сердечников с измерительной обмоткой в расплавы смол [205].

При исследовании влияния всестороннего сжатия сердечники с обмоткой помещаются в сосуд, в который под давлением накачи­

вается

масло.

Для создания высоких

давлений (порядка ІО8 ...

... ІО9

Па) сердечники заплавляются в

металл или замораживают­

ся в воде [67,

79, 148].

 

9—418

 

 

129

Рис. 3.29.

При проведении исследований применяются обычные приборы и схемы, используемые для измерений электромагнитных параметров ферритов. Для регистрации быстропротекающих процессов следует рекомендовать установку измерения дезаккомодации, описанную в [139]. При снятии зависимостей электромагнитных параметров от механических напряжений нагрузку на образец, как правило, изме­ няют дискретно. После установления определенной величины нагрузки наблюдается «ползучесть» измеряемого параметра. Поэтому на каж­ дой ступени замер производится через некоторое время, необходимое для стабилизации. Если исследования проводятся в постоянных по­ лях, необходимо учитывать, что результаты воздействия механиче­ ских напряжений зависят от последовательности наложения на обра­ зец магнитного поля и напряжений. Действие напряжений усиливает­ ся, если они накладываются до намагничивания образца, что, кстати говоря, и представляет наибольший практический интерес. Для полу­ чения достоверных данных испытаниям следует подвергать предва­ рительно размагниченные образцы.

Влияние всестороннего гидростатического давления на электромагнитные параметры ферритов

Результаты исследований влияния гидростатического давления на параметры ферритов приведены в работах [79, 100, 101, 148, 149]. Исследования проводились при высоких давлениях порядка тысяч атмосфер, поскольку малые давления (до ІО4 кПа) на электромагнитные па-

130

раметры ферритов практически не влияют. При изм ене­

нии давления отмечается изменение величины намагни­ ченности насыщения (A/s) и температур точки Кюри [1U1j. При увеличении давления магнитная восприимчи­ вость %и начальная магнитная проницаемость в слабые полях падает. Для некоторых ферритов вначале наблю­ дается незначительный рост этих величин. В сильных полях X растет [79], что объясняется отрицательной ве­ личиной объемной магнитострикции вращения [20]. При любой напряженности поля наблюдается снижение оста­ точной индукции Вг и увеличение коэрцитивной силы — Нс. Величина tgo^ при изменении давления до ІО4 кПа

незначительно растет, затем снижается [166].

В работе [79] отмечается усиление температурной зависимости р, и Нс в слабых полях. При давлениях до 5 -ІО4 кПа наблюдалось превращение анормальных пе­ тель гистерезиса (узкой, прямоугольной и перминварной) в нормальные [193]. Предполагается, что при воз­ действии гидростатического давления на пористые фер­ риты на поверхности пор возникают тангенциальные на­ пряжения, вызывающие сложнонапряженное состояние материала. Во всех проводимых исследованиях измене­ ния параметров носили упругий характер. После снятия давлений значения параметров возвращались к перво­ начальной величине.

Влияние однородных механических напряжений на форму петли гистерезиса

Типичные для ферритов зависимости формы петли гистерезиса от однородных механических напряжений

представлены

на

рис.

3.30

для

феррита

состава

(NiO)о,98(Со)о, 0 2

РегОз при сжимающих [кривые 2

(о=

= 40-ІО2 кПа)

и 3

(ст= 180-102 кПа)] и растягивающих

[кривые 4

(а = 2 о -ІО2 кПа), 5

(о=50-102 кПа)

и 6

(0=100-ІО2

кПа)]

напряжениях. Кривая 1

снята

при

0 = 0. Для ферритов с отрицательной

магнитострикцией

сжимающие

напряжения

увеличивают прямоугольность

и снижают коэрцитивную силу

(см. кривые 2 я 3),

рас­

тягивающие

напряжения

оказывают

обратное действие

(см. кривые 4 и 5). При этом растет величина остаточ­ ной индукции и ее отношение к индукции насыщения. Для ферритов с положительной магнитострикцией знаки

з*

131

влияния меняются на противоположные. В работе [206] предлагается получать прямоугольную петлю у ферри­ тов с отрицательной магнитострикцией, создавая в них сжимающие тангенциальные напряжения с помощью наплавляемого стеклянного кольца или заливая сердеч­ ники эпоксидной смолой.

На магнитные параметры магнитожестких ферритов на основе бария и кобальта, вследствие большой вели­ чины константы кристаллографической магнитной ани­ зотропии последних, малые механические напряжения практически не влияют. Данные о влиянии механиче­ ских напряжений на форму петли гистерезиса приво­ дятся в работах [27, 104, 166, 208].

Влияние однородных механических напряжений на электромагнитные параметры магнитомягких ферритов

Зависимость рн от односторонних механических на­ пряжений. Эта зависимость исследовалась целым рядом авторов [4, ПО, 126, 139, 190, 192, 203, 204]. На рис. 3.31—3.34 представлены зависимости изменения на­ чальной магнитной проницаемости (в слабых полях #-=

132

= 0,4 А/м) Некоторых марок ферритов от сжимающих (а~) и растягивающих (а+) напряжений, действующих перпендикулярно (з^) и параллельно (з(|) рабочему

полю. Полученные зависимости усреднены для большо­

го

количества

образцов,

 

 

 

 

 

 

так как результаты экспе­

 

 

 

 

 

 

римента

характеризуются

 

 

'/ ш

 

 

 

большим

разбросом, за­

 

 

 

 

 

 

висящим

от

характера

 

 

 

 

 

 

распределения

 

внутрен­

 

 

’ \ 4)

\ 0

\ й ö . j/ Ä T f к П а

них напряжений, пори­

 

 

стости, дефектов и вклю­

 

 

 

k

1

чений.

Распределение ве­

 

 

\

\

\ д 5 0 0 Н Ю

личин

изменения

параме­

-го

\

 

 

 

 

 

 

тров

на

каждой

ступени

 

 

 

 

 

■тонн

нагружения, как правило,

-so

 

 

ю оонмз'\у \

 

носит

 

н о р м а л ь н ы й

 

2 0 0 1 ih m А

 

характер.

 

 

 

 

-оо

 

 

\

 

 

 

В качестве примера на

 

 

 

2 0 0 0 НН

O H M А

рис.

3.35 представлены

-so

 

 

^ 4 \ J

границы возможных

зна­

 

 

 

 

 

 

чений

зависимости

изме­

-60

 

 

601W H H K

 

 

 

 

 

 

нения

рн кольцевых

фер­

 

 

Рис.

3.31.

 

ритовых

сердечников

 

 

 

 

 

 

 

 

 

марки 1500НМЗ от сжи­

напряжений,

действующих

мающих

механическх

перпендикулярно

направлению

намагничивающего

поля

при

доверительной

вероятности Р = 0,99

(пунктирные

Рис. 3.32.

Рис. 3.33,

линии). Наблюдаемый разброс можно объяснить, исхо­ дя из зависимости (3.14), разбросом величин внутрен­ них напряжений с,, складывающихся из спонтанных (бод) и технологических (бі(т)) напряжений. У Mn-Zn

133

ферритов влияние аде)^XSE г» 102 кПа сравнительно мало, поэтому разброс определяется в основном разбросом ве­ личин Ог(т>. Этим же объясняется тот факт, что у Mn-Zn ферритов различного химического состава средне­

статистические

 

величины

чувствительности

параметров

к

механическим

нагрузкам примерно

одинаковы

(см. рис.

3.31). У Ni-Zn

ферритов влияние

спонтанных

у

 

S

 

 

 

внутренних

напряжений

 

 

 

 

Gi(с )^ (4—25) - ІО2

 

кПа

м’

°

 

\

 

 

 

 

гс

/

 

\

 

 

будет

определяющим,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

вследствие

чего

у

этих

 

 

//

\

 

\

 

 

 

 

 

N

 

ферритов

разброс

 

чувст­

 

 

 

 

 

\

 

 

 

 

 

\

 

V

 

вительности

у

образцов,

 

 

і

\

^

\

 

 

N

 

 

\

изготовленных

из

 

одной

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

г ?

4 ?

0 \

і

\^кПа марки, невелик,

а

чув­

 

 

 

 

 

Ч

\

 

 

 

 

 

ствительность

 

ферритов

 

 

 

 

 

V

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

\

 

различного

химического

-20

 

 

 

 

N .

состава,

определяемая

 

 

 

 

\

-зо

 

 

 

 

\

величиной

сгг(с),

различна

 

 

 

 

______ X

(см. рис. (3.32) — (3.34).

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис.

3.35.

 

Все представленные за­

 

 

 

 

 

 

 

висимости были получены

на тороидальных образцах размером 20X10X5 мм. Заме­ ры величин Цн Для низкочастотных материалов произ­

водились

на частоте /= 1 ...

10 кГц, при

напряженно­

сти поля

# = 0,4 А/м. При

исследованиях

в полях до

8 А/м существенного изменения чувствительности рн от о не наблюдалось.

Для высокочастотных ферритов величина цн замеря­ лась на частотах 1 ... 10 Мгц. Наиболее чувствительны­ ми оказались низкочастотные марки, имеющие малые величины констант кристаллографической магнитной анизотропии и магнитострикции насыщения. У высоко­ частотных марок эти константы имеют сравнительно

134

большие величины, и поэтому их чувствительность к ме­ ханическим напряжениям низка.

Анализ графиков (рис. 3.36 и 3.37), на которых пред­ ставлены зависимости начальной магнитной проницае­ мости Mn-Zn и Ni-Zn ферритов соответственно от сжи­ мающихся (а_) и растягивающих (о+) напряжений, перпендикулярных и параллельных направлению намаг-

Рис. 3.36. Рис. 3.37.

ничивающего поля, показывает, что знак изменения цн зависит от знака напряжений и их направления отно­ сительно направления намагничивающего поля. В то же

время

абсолютная

величина

Aj^.. о/

изменения

р,н при

 

малых на­

/і

>*

пряжениях не зависит от их ха­

 

 

рактера. При изменении о в об­

 

 

ласти

сильных

напряжений

 

 

(более

50-ІО2 кПа)

величина

 

 

Цн во всех случаях снижается.

 

 

Описываемый эффект обра­

 

 

тим. Из рис. 3.38, построенно­

 

 

го

по

результатам

испытаний

 

 

сердечника

 

марки

1000 НМЗ

 

 

при

циклическом

нагружении

 

 

(сплошные линии)

 

и при сня­

 

 

тии

нагрузки

(пунктирные ли­

 

 

нии),

видно,

что

при резком

 

 

снятии

напряжений

величина

 

мгновенно возвра­

начальной

магнитной проницаемости

щается к исходному значению. При этом наблюдается не­ которое превышение его, зависящее от величины нагрузки.

135

Этот факт носит дезаккомодационный характер и с тече­ нием времени медленно исчезает [43]. При плавном сня­ тии нагрузки наблюдается незначительный гистерезис. Следует отметить, что в соответствии с [34] вообще вся­ кое резкое изменение нагрузки для материалов с боль­ шим коэффициентом дезаккомодации приводит к поло­ жительному броску магнитной проницаемости.

Зависимость величины tg 8^ и добротности Q . Для

некоторых марок ферритов эта зависимость величины сжимающих напряжений, ІМ % перпендикулярных на­ правлению поля, пред­ ставлена на рис. 3.39— 3.43. Зависимости, приве­ денные на рис. 3.39, 3.40, были получены на ча­

стоте

100

кГц

при

напряженности поля

Н = 0,8 А/м,

а

зависимости,

представленные

на рис. 3.41, 3.42 — при

#

= 0,8

А/м

и той же

частоте.

Сравнение

зависимостей,

приведенных на рис. 3.31 и 3.34, с аналогичной зависи­ мостью, представленной на рис. 3.41, показывает, что изменение потерь носит в основном такой же характер, что и изменение проницаемости. Особенно это относит­ ся к ферритам с высоким значением tg 8^ и высокоча­

стотным ферритам.

Изменение характера радиочастотных магнитных спектров. Это явление исследовалось в работах [104, 126, 150, 206]. По данным работы [126] при тангенциальном сжатии тороидальных образцов магнитные спектры

136

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ