pdf.php@id=6159.pdf
.pdfЭффективным средством успокоения колебаний является при менение полной успокоительной обмотки (рис. 39-3), создающей большой успокоительный момент. Основное назначение этой обмотки как раз и заключается в успокоении свободных колеба ний, откуда происходит и ее название.
§ 39-2. Колебания синхронной машины
Рассмотрим сначала случай, когда амплитуда колебаний угла нагрузки мала. При этом дифференциальное уравнение движения ротора является линейным и имеет простое решение, позволяющее выяснить существенные особенности колебательного процесса син хронной машины. Для изучения этого вопроса составим уравнение вращающих моментов синхронной машины при ее колебаниях и для определенности будем иметь в виду режим генератора, хотя получаемые результаты будут действительны и для двигателя.
Вращающие моменты, действующие при колебаниях. В соответ ствии с соотношением (35-4) электромагнитный момент выражается равенством
Пусть колебания совершаются около значения угла в = 0О. соответствующего состоянию равновесия, когда электромагнитный момент М — М0 уравновешивается внешним вращающим моментом, приложенным к валу машины. Тогда при колебаниях
®= 0о4" Дб» |
(39-2) |
где Де = / (1) представляет собой переменную величину отклонения угла при колебаниях машины.
Подставим б из (39-2) в (39-1) и ввиду малости Дб положим, что
ЗШ 0 =* 8Ц1 (б0 + Дб) = 8Ш 60 С08 Д 0 + + соз 0Озш Д0 я» $ш В0 + Д0 со8 0О;
зш 20 = зш (260+ 2Д0) = зш 2б0 соз 2Д6 + + соз 20о зш 2Д0 яа зш 20о + 2Д0 соз 20о.
Тогда вместо (39-1) получим |
|
М = Л10 + Ш = М0+ Мс.м Д0, |
(39-3) |
где |
|
|
(39-4) |
где первый нлен представляет собой угол поворота вектора Ё за
время сИ, а |
второй — угол поворота |
вектора и за это же время. |
||
Отсюда |
1 |
о&в |
|
|
|
' |
|
||
Поэтому |
рОс ‘ |
л |
|
|
|
а&9 |
|
|
|
|
Му = — Му,„ |
• |
(39-9) |
|
|
01 |
|||
где Ми.у= |
— коэффициент успокоительного |
момента. |
Можно показать, что в случае, когда ротор синхронной машины в электрическом отношении полностью симметричен, как и ротор асинхронной машины, для Муи действительно выражение для вращающего момента асинхронной машины (25-6), если заменить в нем в на отношение [0/^г. В действительности такая симметрия отсутствует, и поэтому Му. „ зависит от положения осей симметрии ротора относительно волны поля реакции якоря, т. е. от угла 0,.
Как следует из равенства (39-9), Му. „ имеет размерность момен та, умноженного на время. При переходе к относительным единицам
за базисное следует |
принимать значение |
Му. „ при |
Мг = М«, |
||
и тогда |
|
м 6 |
5И |
|
|
|
Му. м.б : |
|
|
||
|
и . |
М1Йс ' |
|
|
|
|
|
|
|
||
На рис. 39-4, б приведены отнбсительные безразмерные значения |
|||||
коэффициента успокоительного момента |
|
|
|||
Му.м* |
^у.м |
(о^СЗ^А1у1|| |
й5^Л1у1у |
(39-10) |
|
^у.и. б |
5И |
|
р5а |
||
Уравнение моментов и его решение. Согласно изложенному, |
|||||
уравнение моментов при колебаниях имеет вид |
|
||||
|
МИ4-М у+ Л1с = 0 |
|
|
||
или, согласно (39-6), |
(39-8) и |
(39-9), |
|
|
|
7 ■*гг+-м,., Цг+ м - де =°* |
(З9‘п1 |
Решением уравнения (39-11) является |
|
Д8= С ^ + С а е Ч |
(39-1$ |
где Сх и С2 — постоянные интегрирования, а Ях и |
— корни хара№ |
теристического уравнения |
|
имеющие вид |
_____________ |
|
, |
РМу,м т /" Р ^ . н рмс,м |
(39-13) |
Лх,а =----27~— Iх “ 471----/ |
Первый член под корнем выражения (39-13) обычно значительно меньше второго, и поэтому квадратный корень представляет собой мнимое число. Это и является условием возникновения колебатель ного процесса, так как при вещественном корне изменение Д0 будет апериодическим.
Согласно сказанному, вместо (39-13) можно написать
Ях----- -тр-+ ко0; |
|
|
|
(39-14) |
* К |
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
Т |
2^ |
|
|
(39-15) |
1К |
рМу.и |
|
|
|
|
|
|
|
|
представляет собой постоянную времени |
затухания колебаний, а |
|||
|
Р’Щ.и |
|
л/~ рмс.и |
(39-16) |
|
4/3 |
~ |
У 4/3 |
— угловую частоту свободных, или собственных, колебаний син
хронной машины. |
и Х2 из (39-14) в (39-12) получим |
|
|
При |
подстановке |
|
|
|
|
____ 1_ |
|
|
А0 = (Л2 со$ ш0^+ Л2 51пшо0 е т*, |
(39-17) |
|
где Аг = |
Сх + Са и А2 = / (Сх — Са) — новые постоянные интегри |
рования, определяемые из начальных условий. Например, в случае, соответствующем рис. 39-2,
Ах = — Дбио; А% = О
и поэтому
__ <_
Д0 = — А0ШОсох ы01е г".
Согласно равенствам (39-15) и (39-17), колебания затухают тем быстрее, чем больше Му_м. При Му_„ = 0 постоянная времени Тк = оо и колебания являются незатухающими.
Самораскачивание |
синхронной |
машины. В |
случае |
когда |
Му. в < 0 и поэтому |
на основании |
выражения |
(39-15) |
Тк < О, |
всоответствии с (39-17) сколь угодно малые колебания, возникшие
врезультате каких-либо возмущений, будут не затухать, а возра стать по амплитуде. Такие случаи возникают на практике в мало мощных синхронных машинах, не имеющих успокоительной обмотки, при работе параллельно с сетью на холостом ходу или при весьма
малой нагрузке. При этом |
б о « |
0 и, согласно рис. 39-4, б, также |
Му. „ « 0. Однако кривые |
рис. |
39-4 учитывают только успокои |
тельный момент, который создается токами, индуктируемыми в об мотках ротора, при сопротивлении обмотки якоря га = 0. Как пока зывает более подробный анализ этого вопроса, при га =^ 0 создается еще небольшая дополнительная составляющая Му. „, которая отрицательная и по абсолютной величине тем больше, чем больше га. При этом в области во » 0 результирующая величина Му. „ у малых машин, которые имеют повышенные значения га, стано вится отрицательной и возникают самопроизвольные колебания, или так называемое с а м о р а с к а ч и в а н и е м а ш и н ы . Амплитуда колебаний, достигнув определенной величины, обычно стабилизируется в результате наличия нелинейных зависимостей. У машин с / ’н > 10 -ь 20 кет самораскачивания обычно не наблю дается как ввиду малости га, так и в результате того, что и при рас слоенных полюсах в сердечнике ротора индуктируются вихревые токи, создающие положительный успокоительный момент.
§39-3. Динамическая устойчивость синхронной машины
Под динамической устойчивостью синхронной машины понимается ее способность сохранять синхронный режим параллельной работы с сетью при
больш их и резких возмущ |
ениях режима ее работы (короткие замы кания |
в сети и пр.). Устойчивость |
работы при этих условиях зависит к ак от вели |
чины возмущ ения и его длительности, так и от параметров маш ины, величины, |
|
ее предшествующей нагрузки и прочих условий. В большинстве случаев при |
таких возмущ ениях возникаю т колебания или качания ротора с большой амплитудой. Нередко возникающ ий при таких возмущ ениях режим работы является неустойчивым и маш ина выпадает из синхронизма.
Вопросы, связанны е с динамической устойчивостью, весьма слож ны и рас сматриваются подробнее в специальны х курсах {69— 79]. Н иж е дается лиш ь по нятие о динамической устойчивости.
Э . д. с. за переходным сопротивлением и угловая характеристика мощности при переходных режимах. П ри резких изменениях режима работы синхронной машины, как и при внезапных коротких замы каниях, в обмотках индуктора воз никаю т добавочные апериодические токи, в результате чего э. д. с. Е, индукти руемая в обмотке якоря, увеличивается и угловая характеристика активной мощ ности, вы раж аемая равенстве»! (35 4), изменяется. К ак видно из (35-4), при этих условиях машина в состоянии развить большую электрическую мощность. Хотя равенством (35-4) можно пользоваться и при переходных режимах, но это не удобно, так как при этом каждый раз необходимо определять Е с учетом влияния апериодических токов в обмотках индуктора. Поэтому целесообразно такое
систему ПС с СУ=сопз1. При установившемся режиме генератор работает в точке 1 угловой характеристики а рис 39-8, о, определяемой равенством (35-4), причем в данном случае параметры ха, хд, х'лвключают в себя такж е индуктивные сопро
тивления трансформаторов и линий передачи. В точке 1 мощность генератора Р
равна мощности |
Р п. д, развиваемой |
турбиной. |
|
|
|
|
||||
|
Допустим теперь, что в результате какой-либо неисправности одна из парал |
|||||||||
лельных линий |
отключается. |
В |
результате такого динамического |
нарушения |
||||||
|
|
Л1 |
|
|
|
режима наступает переходный про |
||||
№ |
71 |
|
|
|
цесс, в начальной стадии которого |
|||||
|
|
72 |
и |
величина Е'а, определяемая пара |
||||||
0 |
-Ш |
|
0 |
0 |
- ПС |
метрами |
и другими |
|
величинами |
|
Л2 |
исходного |
режима, |
остается |
по |
||||||
|
|
|
|
|
|
стоянной. |
П рн этом |
будет спра |
||
Рис. |
39-7. Схема передачи |
энергии от |
ведливо соотношение |
|
(39-26), |
но |
||||
вследствие отключения одной ли |
||||||||||
|
синхронного генератора |
|
|
нии х'а увеличится, |
и |
в резуль |
||||
|
|
|
|
|
|
тате этого |
угловая характеристика |
переходного режима брис. 39-8, аможет пойти ниже характеристики а, несмотря |
|
на отмеченную выше способность машины |
развивать в переходном режиме при |
тех ж е I! и х бблыную мощность. Угол 8 |
вследствие инерции мгновенно изме |
ниться не может, и поэтому непосредственно вслед за отключением линии гене |
ратор |
переходит иа работу в точку 2 характеристики б. Т ак как мощность |
а) |
5) |
Рис. 39-8: Угловые характеристики синхронного генератора в нормаль ных и аварийных режимах
турбины остается постоянной, то при этом Р > Р „ . д поэтому ротор будет уско |
|
ряться и угол 8 будет расти. В точке 3 наступит равновесие мощностей Р = |
Р „ . д |
и вращающих моментов, но угловая скорость (2 будет больше синхронной |
Ос, и |
поэтому 6 продолжает увеличиваться. Вправо от точки 3 будет Р > Р „ . д, поэтому |
|
ротор будет тормозиться, О — уменьшаться и на рнс. 39-8, а-в некоторой точке 4 |
скорость уменьшится до синхронной О = |
Ос. |
Положение точки 4 определяется равенством площадей заштрихованных |
|
треугольников 123 и 345, т .е |
(правило площадей). Действительно, |
длины линий штриховки этих треугольников пропорциональны неуравновешен ному синхронизирующему моменту:
Р п.д- р
ДМ =
О