pdf.php@id=6159.pdf
.pdfнекоторый угол 0 (рис. 35-5, в). При этом возникнет ток / [см. ра венство (35-2)], отстающий, как и ранее, от АО = Ё — О на 90°. Но, как следует из рис. 35-5, в, в данном случае — 90° < ф < 90° и
Р= т01 соь ф > 0 ,
т.е. машина отдает в сеть активную мощность.
Если, наоборот, притормозить ротор машины, создав на его валу механическую нагрузку, то э. д. с. Ё отстанет от О на неко торый угол 0, ток / будет отставать от О на угол 90° ■< Ф < 270°. При этом мощность машины Р = т1Л соз ф < 0 и машина будет работать в режиме двигателя, потребляя активную мощность из сети (рис. 35-5, а).
б) в$>0
Рис. 35-6. Характер магнитного поля в воздушном зазоре при работе синхронной машины на холостом ходу (я), в режиме генератора (б)
и двигателя (в)
Как следует из рис. 35-5, в и г, у генератора вектор О отстает от вектора Ё, а у двигателя — наоборот. Угол нагрузки 0 в пер вом случае будем считать положительным, а во втором — отри цательным.
Характер магнитного поля в зазоре между статором и ротором в режимах генератора и двигателя изображен на рис. 35-6. У гене ратора ось полюсов сдвинута относительно оси потока на поверх ности статора на угол 0а (см. рис. 33-1 и 33-4) вперед, по направ лению вращения (0а > 0 ) , а у двигателя — против направления
вращения |
(0а<СО). Угол 0{ можно назвать в н у т р е н н и м у г |
л о м н а |
г р у з к и . Образование электромагнитного вращающего |
момента М и направление его действия согласно рис. 35-6 можно объяснить также тяжением магнитных линий.
Преобразование энергии в синхронных машинах нормальной конструкции, с вращающимся индуктором и возбудителем на об щем валу, иллюстрируется энергетическими диаграммами рис. 35-7, где рнх — механические потери, рв — потери на возбуждение синх ронной машины, включая потери в возбудителе, рд — добавочные потери от высших гармоник поля в стали статора и ротора, рт — основные магнитные потери и рал — электрические потери в об мотке якоря. Для генератора Рх — потребляемая с вала механиче
ская мощность и Р2— отдаваемая в сеть электрическая мощность, а для двигателя Рг — потребляемая из сети электрическая мощ ность и — развиваемая на валу механическая мощность. Электро магнитная мощность Р 9М передается с помощью магнитного поля с ротора на статор в режиме генератора и в обратном направлении — в режиме двигателя. Добавочные потери покрываются за счет механической мощности на роторе. Механические потери возбуди теля включаются в потери рмХ.
Весьма важно отметить, что при изменении движущего или тор мозящего механического момента на валу синхронная машина обладает свойствами саморегулирования и способностью до извест ных пределов сохранять
Вал |
Сеть |
синхронизм с сетью, т. е. |
||||
|
|
синхронное |
|
вращение |
||
|
|
с другими синхронными |
||||
|
|
машинами, |
прикл очен- |
|||
|
|
ными к этой сети. Напри |
||||
|
|
мер, |
при |
приложении |
||
|
|
к валу положительного |
||||
|
|
вращающего |
момента |
|||
|
|
Ж ст ротор |
будет |
уско |
||
|
|
ряться |
и угол нагрузки |
|||
Сеть |
Воя |
будет |
расти |
от |
нуля |
|
(рис. |
35-5, |
в). |
|
Вместе |
||
Рис 35-7 Энергетические |
диаграммы синхрон |
с тем |
машина начинает |
|||
ного генератора (а) |
и двигателя (б) |
нагружаться |
активной |
|||
|
|
мощностью |
Р |
и |
разви |
вать тормозящий электромагнитный момент М. При этом величины 0, Р и М будут расти до тех пор, пока не наступит равновесие моментов М„ = М на валу. Одновременно с этим восстановится также баланс между потребляемой с вала механической мощ ностью, отдаваемой в сеть электрической мощностью и потерями в машине. В случае приложения к валу тормозящего момента М„ (рис. 35-5, г) угол 0 будет расти по абсолютной величине также до тех пор, пока не восстановится равновесие моментов на валу и баланс мощностей.
Все изложенное выше действительно также для явнополюсной машины с той лишь разницей, что диаграммы рис. 35-5,.в и г будут несколько сложнее.
На рис. 35-5, в и г Е — II. Как видно из этих рисунков, при этом ток I будет иметь также некоторую реактивную составляющую. Если изменить ток возбуждения так, что будет Е ^ II, то при сохранении активной мощности это вызовет изменение реактив ного тока и реактивной мощности (см., например, рис. 33-1, 33-2 и 33-4).
Параллельная работа синхронных генераторов на сеть ограни ченной мощности. В ряде случаев мощность отдельного генератора составляет значительную часть мощности всех генераторов системы.
Вдругих случаях станция с несколькими генераторами соединена
смощной системой через длинную линию передачи. Хотя в этих условиях установленные выше общие положения также сохра няются в силе, однако при этом изменение режима работы одного генератора оказывает все же заметное влияние на режим работы других генераторов.
Для выяснения особенностей параллельной работы в этих усло виях допустим, что параллельно на общую сеть работают два гене ратора одинаковой мощности, снабжая электроэнергией группу потребителей (см. рис. 35-2). Если, например, увеличить одновре менно токи возбуждения /д, 1/2 этих генераторов, то напряжение II обоих генераторов и всей сети возрастет. При увеличении II в об щем случае возрастет также реактивная мощность потребителей, например асинхронных двигателей. При 1д = г'д эта мощность распределится поровну между обоими генераторами.
Если увеличить только г‘д, то II также возрастет, но в мень шей степени. В то же время реактивная мощность генератора Г1 увеличится, а генератора Г2 — уменьшится. При увеличении «д для сохранения II = сопз! ток (д другого генератора нужно уменьшить. При этом реактивная мощность генератора Г1 возрастет, а генера тора Г2 — уменьшится.
Таким образом, в системе ограниченной мощности для повыше ния напряжения сети необходимо увеличивать токи возбуждения всех генераторов, а для перераспределения общей реактивной мощности между отдельными генераторами при II = соп$1 нужно токи возбуждения одних генераторов увеличивать, а других — уменьшать.
Если увеличить вращающие моменты или мощности первичных двигателей всех генераторов в системе ограниченной мощности, то скорость вращения этих двигателей и частота сети будут возрастать. При этом повысится также мощность потребителей, например, в ре зультате повышения скорости вращения асинхронных двигателей. Повышение частоты будет происходить до тех пор, пока не насту пит баланс мощностей между первичными двигателями и потреби телями с учетом потерь в генераторах и сети. Для сохранения / = сош1 при увеличении мощности первичного двигателя одного генератора мощность первичного двигателя второго нужно умень шить. При этом происходит перераспределение активных мощно стей.
При недостатке генерируемой активной мощности в системе частота / будет падать, что нарушит нормальное энергоснабжение потребителей. При недостатке генерируемой реактивной мощности
в системе (невозможность поддерживать на необходимом уровне реактивную мощность генераторов электростанций и синхронных компенсаторов во избежание перегрузки их током) напряжение системы будет падать, при определенных условиях даже катастро фически (так называемая лавина напряжения). Поэтому сохране ние баланса реактивных мощностей в системе не менее важно, чем сохранение баланса активных мощностей.
§ 35-3. Угловые характеристики мощности синхронных машин
Вывод формулы угловой характеристики активной мощности.
Как было установлено выше, мощность синхронной машины Р зави сит от угла нагрузки е между векторами э. д. с. Ё и напряжения
О машины. |
Зависимость Р = / (в) |
при Е = сопя! и II = |
сопя! |
|
называется |
у г л о в о й х а р а к т е р и с т и к о й |
а к т и в |
н*о й |
|
м о щ н о с т и с и н х р о н н о й |
м а ш и н ы . |
Изучение |
этой |
зависимости позволяет выяснить ряд важных свойств синхронной машины. Выведем математическое выражение для угловой харак теристики мощности, приняв га = 0, так как это сопротивление весьма мало влияет на вид угловой характеристики.
Спроектируем на рис. 33-3 векторы э. д. с., напряжений и па дений напряжения на направление вектора Ё и на направление, перпендикулярное ему. Тогда получим
Е = хл1л+ II со® 0; |
хя1ч = II зш 0, |
|
|||
откуда |
|
|
|
|
|
, |
Е — 1/ сое 9 |
, |
1181П 0 |
(35-3) |
|
1а |
’ |
1я- |
Хд |
||
|
Учитывая, что, согласно рис. 33-3, ф = ф — 0, для мощности генератора имеем
Р = тШ со8 ф = тШ соз (ф —0) = т11 (/ созф соз0 + 1 8 т ф зт 0 ) =
|
|
|
|
|
|
— т11(/? соз 0 + |
з т 0). |
||
Заменив здесь |
1а и |
1Ч по формулам |
(35-3), получим |
|
|
||||
п |
тС!2 |
|
. в |
п . |
т Е и |
. „ ггАР |
„ |
„ |
|
Р = ---- |
81П 0 соз 0 -4--------81П 0 ---------ЗШ 0 соь 0 |
|
|||||||
|
Х„ |
|
|
' |
Хй |
Хй |
|
|
|
или
(35-4)
|
Равенство (35-4) и является искомым математическим выраже |
|||
нием угловой |
характеристики мощности, согласно которому Р — |
|||
= ? (Е, |
17, |
0, |
Ха, хд). Электромагнитный момент М = Р/И == |
|
= |
рР1м пропорционален мощности Р, и поэтому зависимость М = |
|||
= |
I (Е, |
I I, |
0, |
ха, Хд) имеет подобный же вид. |
|
В выражение (35-4) необходимо подставлять насыщенные зна |
|||
чения Ха |
и Хд, |
соответствующие величине результирующей э. д. с. |
Дб при данном режиме, и значение Е по спрямленной насыщенной х. х. х., соответствующей этому же значению Е&. Учитывая, что значение хаа1 относительно мало, можно принять Е&« II. Равен ством (35-4) можно пользоваться также тогда, когда под V пони мается напряжение не на зажимах машины, а в какой-нибудь более удаленной точке линии, соединенной с машиной (например, за по вышающим трансформатором, на приемном конце линии и т. д.). В этом случае в величины ха и хч нужно включить также индуктив ное сопротивление линии до рассматриваемой точки. Угол на грузки 0 во всех случаях измеряется между э. д. с. от поля воз буждения генератора Е и рассматриваемым напряжением Ч.
Неявнополюсная машина. Понятие о статической устойчивости.
Далее будем предполагать, что машина |
работает параллельно |
с сетью бесконечной мощности и поэтому V = |
сопз1, / = сопз1 и ток |
возбуждения генератора не изменяется. Для простоты предполо
жим |
также, что р.с = сопз1; |
и, следовательно, |
Ха = сопз! |
и хд = |
|
= СОП5*. |
|
хл и на |
основании |
выраже |
|
У неявнополюсной машины хч = |
|||||
ния |
(35-4) |
|
|
|
|
|
п |
тЕи . в |
|
(35-5) |
|
|
Р |
= ------81П |
6 . |
|
|
|
|
ха |
|
|
|
При указанных предположениях Р = / (0), согласно равен ству (35-5), представляет собой синусоиду (рис. 35-8, а). Полу волны Р > О соответствуют генераторному режиму работы и полу волны Р < 0 — двигательному. Как следует из рис. 35-8, а, при беспрерывном изменении 6 синхронная машина попеременно перехо дит из генераторного режима работы в двигательный и обратно. Такое изменение 0 означает, что ротор машины вращается несинх ронно — несколько быстрее или несколько медленнее поля реак ции якоря. Зависимость Р = / (0) на рис. 35-8, а при этом дей ствительна только при бесконечно медленном изменении е, когда в результате несинхронного вращения ротора в цепях индуктора не индуктируется никаких токов.
Изменение угла 6 на величину 2я означает, что ротор машины передвинулся относительно поля статора на два полюса. Режим
работы машины при этом, как это ясно из физических соображений, равенств (35-4), (35-5) и рис. 35-8, а, не изменяется. Поэтому до
статочно |
рассмотреть угловую характеристику в |
пределах |
|
— я 5== 0 ^ |
п. Диапазон — л < е «йО соответствует двигательному, |
||
а диапазон 0 «5 0 |
я — генераторному режиму. Так |
как полу- |
периоды синусоидальной кривой симметричны, то свойства синх ронной машины в двигательном и генераторном режимах анало гичны. Поэтому ниже рассмотрим режим генератора (рис. 35-9).
Согласно рис. 35-9, при увеличении Р от нуля угол 0 будет расти от 0 = 0 и при критическом угле нагрузки 0кр = 90° дости гается максимальная мощ ность Р = Рт, которую способен развить генера тор. На основании выраже ния (35-5) для неявнопо
люсной машины
(35-6)
Как видно из ства (35-6), Рт тем больше,
чем больше Е или ток воз буждения машины, чем больше I/ и чем меньше*,*. По этой причине-с целью уменьшения хл в синхрон-
ных машинах зазор выполняется болыпе, чем в асинхронных машинах.
В установившемся режиме работы генератора механическая' мощность Рп д, развиваемая первичным двигателем, равна электри ческой мощности Р, отдаваемой генератором в сеть, т. е. Рп д = Р. При этом под Р п.д следует понимать мощность первичного двига теля за вычетом механических и магнитных потерь в генераторе (при га = 0 электрические потери в якоре равны нулю). Мощность Р„ д не зависит от угла 0 и поэтому изображена на рис. 35-9 гори зонтальной прямой, которая пересекается с характеристикой элект рической мощности Р = [ (0) в точках / и 2. В этих точках РПшд = Р, и, следовательно, обе они могли бы соответствовать нормальному установившемуся режиму работы. Однако устойчивой является только работа в точке 1.
Действительно, если при работе в точке 1 рис. 35-9 в резуль тате небольшого случайного преходящего возмущения угол 0 уве личится на Д0, то электрическая мощность генератора превысит
мощность первичного двигателя на АР. Вследствие этого на валу будет действовать избыточный тормозящий электромагнитный мо мент
= ^ |
(35-7) |
и ротор генератора будет притормаживаться. Угол |
0 будет умень |
шаться, и восстановится устойчивый установившийся режим работы в точке 1. Если при работе в точке 1 угол 0 в результате случай ного возмущения уменьшится, то при прекращении действия этого возмущения генератор также вернется в режим работы в точке 1.
Если же при работе в точке 2 |
|
||
рис. 35-9 угол 0 увеличится на Д0, |
|
||
то мощность генератора будет на |
|
||
АР меньше мощности турбины, |
|
||
ротор будет ускоряться, угол 0 |
|
||
возрастет |
еще больше и т. д. В ре |
|
|
зультате |
генератор выйдет из син |
|
|
хронизма |
или |
при благоприятных |
|
условиях |
перейдет в устойчивый |
|
|
режим работы на последующих по |
|
||
ложительных |
полуволнах кривой |
|
|
рис. 35-8, а после «проскальзыва |
Рис. 35-9. Угловая характеристика |
||
ния» ротора на четное число по |
активной мощности неярнополюс- |
||
люсных делений. Если же при ра |
ного синхронного генератора |
||
боте в точке 2 угол 0 уменьшится, |
|
то вследствие нарушения баланса мощностей этот угол будет
уменьшаться и |
далее, пока |
этот баланс не восстановится |
||
в точке 1. |
|
|
|
|
|
Таким образом, работа неявнополюсного генератора устойчива |
|||
в области 0 < 0 < 90° и неустойчива в области 90° < |
0 < 180°. |
|||
I Аналогичным образом можно установить, что неявнополюс |
||||
ный |
синхронный |
двигатель |
работает устойчиво |
в области |
0 > |
0 > —90°. |
|
|
|
Рассмотренные здесь вопросы относятся к области так называе
мой с т а т и ч е с к о й у с т о й ч и в о с т и |
с и н х р о н н о й |
|
м а ш и н ы . |
|
|
Режим работы определенной |
установки |
называется с т а |
т и ч е с к и у с т о й ч и в ы м , |
если при |
наличии весьма не |
больших возмущений режима работы (небольшое изменение I/, Рп д, I) и т. д.) изменения режима работы (величина 0, Р и т. д.) также будут небольшими и при прекращении действия этих воз мущений восстановится прежний режим работы. Из сказанного
выше следует, что режим работы синхронной машины статически устойчив, если
^ > |
0 , |
(35-8) |
и неустойчив, если |
|
|
^ < |
0 - |
(35-9) |
Невозбужденная явнополюсная машина. Если |
= 0, то и Е = 0, |
так как в нормальных машинах э д с. от остаточного магнитного потока пренебрежимо мала. В этом случае на основании выраже ния (35-4)
(35-10)
Зависимость Р = / (0), согласно равенству (35-10), представляет собой синусоиду с удвоенной частотой (рис. 35-8, б).
Из равенства (35-10) и рис. 35-8, б следует, что явнополюсная машина в состоянии развивать мощность при синхронном режиме
работы также |
без |
возбуж |
||
дения. Устойчивая работа |
||||
в режиме генератора про |
||||
исходит при |
0 < |
0 < |
45°, |
|
а в |
режиме |
двигателя — |
||
при — 45° < |
0 < |
0°. Пре |
||
делу |
устойчивой |
работы |
||
соответствует |
0кр = ± |
45° |
||
вместо 0кр = |
± 90° в пре |
|||
дыдущем случае. |
|
|
||
В рассматриваемом слу |
||||
чае |
в машине существует |
Рис 35-10 Картины магнитного поля невоз только поток реакции яко
бужденной синхронной машины |
ря. При цилиндрическом |
|
роторе (рис. 35-10, а), когда |
ха — Хд, положение ротора относительно вращающегося поля ре акции якоря безразлично, поэтому машина не развивает электро магнитного момента и мощности. В явнополюсной машине ротор стремится занять по отношению к вращающемуся полю положение, при котором сопротивление магнитному потоку и энергия магнит ного поля минимальны. Если при этом приложенный к валу момент
Мст = 0 , |
то |
0 = 0 (рис. 35-10, 6) и |
электромагнитный |
момент, |
|
действующий |
на ротор, также |
равен |
нулю. При этом, |
согласно |
|
равенству |
(35-10), также Р — 0. |
Если |
вал нагружен внешним мо |
ментом, то положение ротора относительно поля смещается, 0 ^ 0
и в машине развиваются электромагнитный момент и активная мощ ность (рис. 35-10, в). Так как сам ротор не намагничен, то поворот ротора относительно поля на 180° не приводит к изменению ре жима, как это и следует из рис. 35-8, б.
У невозбужденной явнополюсной машины электромагнитный момент развивается исключительно вследствие действия поля реакции якоря при наличии неравномерности воздушного зазора (Ха Ф хд) и называется поэтому р е а к т и в н ы м (см. также § 25-4).
Рис. 35-И. Векторные диаграммы реактивной синхронной ма шины при работе на холостом ходу (а), в режиме генератора (б)
и двигателя (в)
Реактивный режим работы может возникнуть, например, в слу чае, когда при параллельной работе с сетью явнополюсный гене ратор по какой-либо причине теряет возбуждение (неисправность возбудителя, ложное срабатывание автомата гашения поля и т. д.) и был при этом слабо загружен. Последнее обстоятельство суще ственно потому, что предельная мощность, которую может развить генератор в этом режиме, невелика. Действительно, по формуле (35-10) в относительных единицах получим
|
|
|
= |
тХ]я1я |
Ц%/ 1 |
1 \ - |
пе |
(35-11) |
|
|
* |
5 Н |
2 \Хдз -------8Ш20. |
||||||
Если У* |
= 1, |
Хац, = |
1,1 |
и хч^ = 0,75, |
то |
|
|
||
|
|
1 Ц _____ |
|
|
0, |
|
|||
|
/}* = т(ггк'—171) 8»п 20 =0,212 810 |
|
|||||||
|
|
2 |
\0,75 |
1 |
|
|
|
|
|
т. е. Ряш = |
0.212. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Машина в этом режиме потребляет большой реактивный ток для создания магнитного поля. На холостом ходу ( 0 — 0)
/ = 1Лха
и, напримерг при V * = 1 и Ха* = 1,1 будет /* = 0,91.
Строятся также синхронные двигатели малой мощности, лишен ные обмотки возбуждения и называемые реактивными (см. § 41-3).
На рис. 35-11 изображены
|
|
|
|
векторные |
диаграммы |
явно |
||||||||
|
|
|
|
полюсной машины при работе |
||||||||||
|
|
|
|
без |
возбуждения, |
причем |
||||||||
|
|
|
|
штриховой |
линией |
показано |
||||||||
|
|
|
|
направление э. д |
с. Е, |
кото |
||||||||
|
|
|
|
рая |
индуктировалась бы при |
|||||||||
|
|
|
|
наличии возбуждения. |
При |
|||||||||
|
|
|
|
этом, |
|
как |
и |
в |
гл. |
33, |
на |
|||
|
|
|
|
диаграммах |
представлены то |
|||||||||
|
|
|
|
ки, |
отдаваемые |
машиной |
в |
|||||||
|
|
|
|
сеть. В соответствии с этим |
||||||||||
|
|
|
|
на рис |
35-11, как и в режиме |
|||||||||
|
|
|
|
недовозбуждения |
|
(Е < |
Ц), |
|||||||
|
|
|
|
ток |
опережает |
напряжение. |
||||||||
|
|
|
|
Возбужденная |
явнополюс |
|||||||||
|
|
|
|
ная машина. В этом случае |
||||||||||
|
|
|
|
оба члена равенства (35-4) |
||||||||||
Рис 35-12 Угловая характеристика актив |
отличны от нуля |
и |
машина |
|||||||||||
развивает |
мощность |
как |
за |
|||||||||||
ной мощности возбужденного явнополюс |
||||||||||||||
ного генератора |
при |
Е , = |
1,87, I/, = 1, |
счет |
электромагнитного |
мо |
||||||||
х<1* = |
1,1, |
хч„ = |
0,75 |
мента, |
создаваемого |
с |
уча |
|||||||
|
|
|
|
стием |
потока |
возбуждения, |
так и за счет реактивного электромагнитного момента. На рис. 35-12 изображены кривые 1 т 2 обеих составляющих мощности и кривая 3 суммарной мощности.
Максимальная мощность и предел устойчивости работы в данном случае наступают при критическом угле 0кр, значение которого опре деляется равенством
У А ^ - т - А |
|
(3542) |
||
С08 0,кр- |
4В |
' |
||
где |
|
|
|
|
А = ^ - , В |
= т У ( 1 - Я |
(35-13) |
||
ХД |
\х0 |
хд} |
|
|
В относительных единицах вместо (35-4) имеем |
|
|||
_Е * Ц * |
|
|
(35-14) |
|
ХД* 8|" 9+ |
т ( 4 ; - 5 |
; ) 5,п2в- |
||
|