Прикладная математика механика и процессы управления
..pdfботки. Возникает необходимость использовать максимально прочные материалы: чем прочнее материал, тем при более высоких нагрузках его можно использовать. В связи с этим такое свойство материала, как прочность, является одним из наиболее важных конструкционных свойств материала. Повысить прочность можно путем увеличения предела текучести материала, например при финишной обработке в процессе изготовления детали.
Физические причины, приводящие к упрочнению, весьма разнообразны: упрочнение связывают с взаимодействием дислокаций между собой и со скоплениями дислокаций [1]. Также существенное влияние на упрочнение оказывает наличие границ зерен в поликристаллическом агрегате, поскольку границы зерен являются мощным препятствием для движения дислокаций, а следовательно, и причиной увеличения критических напряжений сдвига дислокаций. В связи с этим возникает необходимость физически корректного описания различных эффектов, связанных с взаимодействием дислокаций.
Изменение физико-механических свойств образца в процессах обработки металлов является следствием существенной перестройки микро- и мезоструктуры материала. Описывать такие процессы невозможно без изучения и создания соответствующих математических моделей, в явном виде учитывающих физические механизмы эволюции микроструктуры материала при интенсивных деформациях [2].
Вработе используется двухуровневая математическая модель поликристалла, в которой элемент макроуровня представляет собой представительный объем поликристалла, состоящий из элементов мезоуровня – отдельных монокристаллических зерен с ОЦКрешеткой.
Вкачестве определяющих соотношений на мезо- и макроуровне используется закон Гука в скоростной релаксационной форме [3]. Совокупность математических соотношений для модели макроуровня выглядит следующим образом:
111
r |
|
|
|
|
Τ |
Σ + Σ Ω П: D |
e |
П: (D D |
in |
), |
|
Σ |
|
=Σ + Ω |
|
|
|
||||||
Ω Ω(ω(i) ,п(i) ), |
|
|
|
(1) |
|||||||
|
|
П(п(i) |
,o(i) ), |
|
|
|
|||||
П |
|
|
|
|
|||||||
|
in |
= D |
in |
|
in |
|
|
|
|
||
D |
|
|
|
(d(i) , п(i) ), |
|
|
|
|
где Σ – тензор напряжений Коши; П – тензор модулей упругости; D, Din – тензор деформации скорости, его упругая и неупругая со-
ставляющие; o – тензор ориентации; п(i) ,din(i) ,ω(i) – тензоры моду-
лей упругости, напряжений, неупругой составляющей деформации скорости и спина i-го кристаллита.
Элемент мезоуровня (отдельно взятый кристаллит) характеризуется начальными критическими напряжениями по всем системам скольжения, упругими параметрами, а также параметрами упруговязкопластического закона. Основным механизмом неупругих деформаций на мезоуровне считаются сдвиги дислокаций по кристаллографическим системам скольжения при достижении в последних критических касательных напряжений.
Совокупность математических соотношений для модели мезоуровня записывается следующим образом:
σr σ ω σ+ σ ω п:de = п: (d din ), |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
K |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
in |
|
(k ) |
|
(k ) |
|
|
(k ) |
|
(k ) |
|
(k ) |
|
||||||||
d |
γ |
(b |
n |
n |
b |
), |
||||||||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
k 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
τ(k ) |
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
(k ) |
|
|
|
|
(k ) |
|
(k ) |
|
|
|
|
|||||||||
γ |
|
γ0 |
|
|
|
|
|
|
H(τ |
|
|
τc |
|
), |
|
(2) |
||||||
|
|
(k ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
τc |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
τ(k ) |
b(k )n(k ) : σ, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d D,
ω = o oT ,
где σ – тензор напряжений Коши; п – тензор четвертого ранга упругих свойств кристаллита; d, de , din , ω – тензор деформации скорости, его упругая и неупругая составляющие на мезоуровне и тен-
112
зор спина КСК; γ(k), τ(ck) – накопленный сдвиг и критическое напряжение сдвига по k-й системе скольжения; γ0 и m – параметры вязко-
упругого закона: характерная скорость сдвигов при равенстве касательных напряжений на СС критическим и константа скоростной чувствительности материала; H – функция Хэвисайда. Индекс r означает не зависящую от выбора системы отсчета производную [2].
В рамках рассматриваемого подхода к построению законов упрочнения считается, что изменение критических сдвиговых напряжений на отдельных системах скольжения можно описать, используя аддитивность скоростей критических напряжений, обусловленных каждым из рассматриваемых механизмов упрочнения в отдельности:
τс(k) |
f k |
γ(i) , γ(i) fЗГУk |
|
||||||||||||||
|
|
|
(i) |
|
(i) |
|
i |
|
i |
|
|
i |
|
|
|
(3) |
|
|
γ |
, γ |
;δ |
,δ |
, ,δ |
, |
i, k 1, K. |
||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
m |
|
|
|
|
Выражение для скорости увеличения критических напряжений сдвига дислокаций, учитывающее механизм зернограничного упрочнения, можно записать следующим образом:
fЗГУ( j ) = τ(ЗГУj ) |
η |
1 |
ξ( j ) γ( j ) γ( j ) S ( j ) , |
(4) |
|
V |
|||||
|
|
|
|
где V – объем зерна; ξ( j ) – мера разориентации текущего и соседне-
го кристаллитов; S – площадь соприкосновения соседнего зерна с данным. Очевидно, что данное слагаемое зависит от скорости сдвига по текущей системе скольжения, поскольку если система не активна в данный момент, то нет причин к возникновению дополнительного упрочнения. Зависимость от накопленного сдвига на системе скольжения можно объяснить следующим образом: чем больше дислокаций провзаимодействовали с границей, тем более высокие поля напряжений создаются на границе и тем большие усилия приходится прикладывать, чтобы продвигать следующие дислокации из зерна к границе.
113
При благоприятной разориентировке зерен дислокации проходят через границу; при этом в границе остается дислокация ориентационного несоответствия (ДОН), вектор Бюргерса которой равен разности векторов вошедшей в границу из данного зерна дислокации и вышедшей из границы в соседнее зерно. ДОНы создают поля напряжений, препятствующие дальнейшему движению дислокаций в данной системе скольжения [2]. Чем больше дислокаций прошло через границу, тем более высокие поля напряжений создаются ДОНами на этой границе. Увеличение напряжения, необходимого для движения дислокации в направлении границы зерна, приводит к возникновению явления зернограничного упрочнения. В связи с этим меру разориентации определим следующим образом [4, 5]:
ξ( j) minj |
|
|
(b(i) b( j) ) N |
|
, |
(5) |
|
|
|||||
|
|
|
где b(i) , b( j) – векторы Бюргерса переходящих дислокаций из сис-
тем скольжения текущего и соседнего зерен; N – внешняя нормаль к границе. Мера разориентации учитывает геометрические особенности взаимного расположения систем скольжения соседних зерен.
Выражение для скорости увеличения критических напряжений сдвига дислокаций, характеризующее механизм базового упрочнения, можно записать следующим образом:
|
|
|
|
(k) γ |
( j) |
|
ψ |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
γ( j) |
δ |
|
|
|
|
|||||||
(k) |
(k) |
K |
|
|
|
|
|
( j) |
|
|
||||||
τbas τc0 |
|
aj |
K |
|
|
|
|
|
|
, γ |
|
0, |
(6) |
|||
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
j 1 |
|
|
γ(i) |
γ0 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
i 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где a(jk ) – модули упрочнения, |
|
K |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
γ(i) – суммарный накопленный |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
i 1 |
|
|
|
|
|
|
|
сдвиг по всем системам скольжения на данный момент времени; ψ
и δ – параметры материала, определяемые процедурой идентификации.
В данном слагаемом учитывается «чистое» скольжение полных дислокаций и их взаимодействие с препятствиями. Это сла-
114
гаемое описывает упрочнение при любых ненулевых сдвигах по любым системам скольжения.
В работе исследовано явление зернограничного упрочнения при переходе дислокаций из одного зерна в другое в бикристалле (образец, состоящий из двух монокристаллов) и поликристалле. Проведено моделирование поведения модельного материала с ОЦК- и ГЦК-решетками при деформировании. Получены графики зависимости интенсивности напряжений от интенсивности деформаций для бикристалла и поликристалла из 1000 зерен.
Характерные деформационные кривые, полученные в результате моделирования деформирования поликристалла из 1000 зерен с ОЦК-решеткой, представлены на рисунке. В эксперименте учитывались оба слагаемых закона упрочнения: слагаемое зернограничного упрочнения (4) и базовое слагаемое (6).
Рис. Диаграммы «интенсивность напряжения – интенсивность деформации» без упрочнения (2) и с упрочнением (1)
Анализируя кривые, представленные на рисунке, можно заметить, что после достижения интенсивности деформаций порядка 5 % необходимо прикладывать всё большие усилия для продолжения деформирования (кривая 1), если моделирование проводится с учетом упрочнения. Также видно, что в эксперименте без учета упрочнения (кривая 2) предел текучести не изменяется.
Немаловажным является тот факт, что на кривой 1 отчетливо выделяются три стадии деформирования материала: зона упругих
115
деформаций (около 3 %), зона пластических деформаций (до 5 %), упрочнение (5–30 % деформаций). Часть кривой, отвечающей за упрочнение, имеет параболический вид, что согласуется с известными экспериментальными данными.
Путем сравнения полученных результатов численного моделирования с экспериментальными данными были определены параметры, входящие в законы упрочнения. Также было изучено влияние данных параметров на поведение материала при деформировании.
Работа выполнена при финансовой поддержке гранта Прези-
дента РФ № МК-4917.2015.1, РФФИ (грант № 14-01-96008
р_урал_а).
Библиографический список
1.Трусов П.В., Волегов П.С. Определяющие соотношения с внутренними переменными, их применение для описания упрочнения в монокристаллах // Физическая мезомеханика. – 2009. – Т. 12,
№5. – С. 65–72.
2.Трусов П.В., Волегов П.С., Кондратьев Н.С. Физические теории пластичности: учеб. пособие. – Пермь: Изд-во Перм. нац. исслед. политехн. ун-та, 2013. – 244 с.
3.Трусов П.В., Волегов П.С. Физические теории пластичности: приложение к описанию упрочнения в поликристаллах // Вестник Тамбов. ун-та. Сер.: Естественные и технические науки. – 2010. – Т. 15, № 3–1. – С. 983–984.
4.Трусов П.В., Волегов П.С., Янц А.Ю. Описание внутризеренного и зернограничного упрочнения моно- и поликристаллов // Науч.-техн. ведомости Санкт-Петербург. гос. политехн. ун-та. Фи- зико-математические науки. – 2010. – Т. 2, № 98. – С. 110–119.
5.Волегов П.С., Никитюк А.С., Янц А.Ю. Геометрия поверхности текучести и законы упрочнения в физических теориях пластичности // Вестник Пермского национального исследовательского политехнического университета. Механика. – 2009. – Т. 17. –
С. 25–33.
116
Об авторах
Озерных Владимир Сергеевич (Пермь) – студент ФГБОУ ВО ПНИПУ (614990, г. Пермь, Комсомольский пр., 29, e-mail: ozernykh@yandex.ru).
Волегов Павел Сергеевич (Пермь) – кандидат физико-
математических наук, доцент кафедры математического моделирования систем и процессов ФГБОУ ВО ПНИПУ (614990, г. Пермь,
Комсомольский пр., 29, e-mail: crocinc@mail.ru).
117
УДК 539.3
Ф.С. Попов
Пермский национальный исследовательский политехнический университет
МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ЭФФЕКТА ПОРТЕВЕНА – ЛЕ ШАТЕЛЬЕ С ПОМОЩЬЮ КЛЕТОЧНЫХ АВТОМАТОВ
Рассматривается математическая модель для анализа эффекта Портевена – Ле Шателье, основанная на имитационном подходе, реализованная в виде клеточного автомата для случая монокристалла с ГПУрешеткой. Эффект Портевена – Ле Шателье заключается в том, что при монотонном деформировании образца происходят скачки напряжений, которые наблюдаются на кривой деформирования; считается, что эти скачки обусловлены взаимодействием дефектов кристаллической решетки – дислокаций как между собой, так и с точечными дефектами. Анализируются полученные дислокационные конфигурации.
Ключевые слова: эффект Портевена – Ле Шателье, физические теории пластичности, дислокации, дислокационные конфигурации.
F.S. Popov
Perm National Research Polytechnic University
MATHEMATICAL MODELING
OF THE EFFECT PORTEVIN – LE CHATELIER
USING CELLULAR AUTOMATA
The paper deals with a mathematical model based on simulation approach, implemented in the form of a cellular automaton in the case of a single crystal with a hexagonal close-packed lattice to analyze the Portevin – Le Chatelier effect. Effect Portevin – Le Chatelier is that the deformation of the sample with a monotonic power surges occur, which are observed on the curve of deformation; it is believed that these jumps caused by the interaction of lattice defects – dislocations, both among themselves and with point defects. Dislocation configurations analyzes.
Keywords: effect Portevin – Le Chatelier, physical theory of plasticity, dislocation, dislocation configuration.
118
Основываясь на моделях физики твердого тела и имеющихся экспериментальных данных, можно констатировать, что все процессы деформирования, в которых велика роль диффузионных процессов (диффузия точечных дефектов, неконсервативное движение дислокаций и др.), чувствительны к скорости деформации и температуре [1]. В качестве одного из наиболее известных проявлений влияния диффузионных процессов на поведение деформируемого материала является эффект Портевена – Ле Шателье (ПЛШ) [2].
Рис. 1. Диаграммы одноосного «жесткого» и «мягкого» нагружения
На рис. 1 представлена диаграмма одноосного нагружения, поясняющая эффект Портевена – Ле Шателье. Эффект ПЛШ с точки зрения макроэкспериментов на одноосное нагружение проявляется в следующем: при низких скоростях деформирования и повышенной температуре диаграмма нагружения приобретает пилообразную форму («зубчики») при «жестком» нагружении, при «мягком» нагружении диаграмма становится ступенчатой [2, 3].
Прерывистая текучесть, называемая также скачкообразной деформацией, – явление неустойчивости пластического деформирования, которое обнаруживается практически для всех сплавов в определенных температурно-скоростных диапазонах деформирования. Прерывистая текучесть проявляется на деформационных кривых в виде повторяющихся неоднородностей – ступенек или зубцов различного типа и имеет ряд общих закономерностей для различных материалов и температур. В большинстве работ по дан-
119
ной тематике прерывистую текучесть связывают с макро- и мезолокализацией деформации [3].
Для объяснения физической природы появления скачков напряжений существует несколько гипотез. В предлагаемой работе анализируется возникновение прерывистой пластичности при повышенных температурах и невысоких скоростях деформации, при этом на первом этапе рассматривается мягкое (силовое) нагружение. Основным механизмом рассматриваемого эффекта в рамках данной работы полагается взаимодействие дислокаций с точечными дефектами, такими как вакансии, межузельные и примесные атомы. Известно, что дислокации движутся неравномерно, большую часть времени составляет время «ожидания» на препятствиях различной природы. За время ожидания к дислокациям «стекаются» точечные дефекты, взаимодействующие с дислокациями собственными полями напряжений. Взаимодействие полей напряжений дислокаций и точечных дефектов оказывает «тормозящее» воздействие на движение дислокаций до тех пор, пока не будет преодолен текущий барьер критического напряжения, что и является основным фактором появления «ступенек» на кривой деформирования.
Поскольку появление рассматриваемого эффекта в соответствующих температурных и скоростных диапазонах существенно усложняет реализацию технологических процессов изготовления деталей методами обработки давлением, часто приводит к несовершенствам поверхности изделий, моделирование и исследование эффекта ПЛШ является актуальной задачей. Целью данного исследования является разработка математической модели движения и взаимодействия дислокаций друг с другом и с точечными дефектами на примере анализа движения дислокаций в базисной плоскости ГПУ-кристаллов, а также в ГЦК-решетках, и исследование с ее помощью эффекта ПЛШ на мезоуровне (уровне кристаллита).
Среди эффектов, связанных с деформационным статическим и динамическим старением, отметим следующие: возникновение «зуба текучести» на диаграмме деформирования, повторное его появление, качественная зависимость «зуба» от жесткости нагружающей системы, прерывистая текучесть, которая в большинстве работ связывается с эффектом ПЛШ. Существует большой спектр работ, посвященных исследованию эффекта ПЛШ различными ме-
120