- •Циклова комісія монтажних дисциплін Курс лекцій по теоретичним основам холодильної техніки
- •Лекція 1 вступ
- •1.1 Значення курсу “теоретичні основи холодильної техніки”
- •1.2 Короткий історичний огляд
- •1.3 Призначення холодильних установок
- •1.4 Промислові технології із застосуванням холоду
- •1.5 Класифікація холодильних установок
- •Питання для самоконтролю
- •Лекція 2 термодинаміка, як загальне вчення про енергетику
- •2.1 Фізичні основи одержання холоду
- •2.2 Термодинаміка, як загальне вчення про енергетику
- •2.3 Енергія, теплота, робота
- •2.4 Закон збереження енергії
- •2.5 Параметри стану
- •2.5 Рівняння стану
- •Питання для самоконтролю
- •Лекція 3 калоричні параметри стану
- •3.1 Рівноважний термодинамічний стан і рівноважні процеси
- •3.2 Зворотні і незворотні процеси
- •3.3 Кругові процеси Калоричні параметри стану: внутрішня енергія, ентальпія, ентропія
- •3.5 Робота й теплота процесу
- •Питання для самоконтролю
- •Лекція 4. Другий закон термодинаміки. Цикл карно
- •4.1 Другий початок термодинаміки
- •4.2 Цикл Карно
- •Питання для самоконтролю
- •Лекція 5 способи одержання низьких температур
- •5.1 Охолодження при фазових перетвореннях речовин
- •5.2 Охолодження шляхом розширення газів.
- •5.3 Термоелектричний метод
- •5.4 Холодильні установки з вихровою трубкою.
- •5.5 Способи охолодження камер
- •Питання для самоконтролю
- •Питання для самоконтролю
- •Лекція 7 холодоагенти
- •7.1 Основні визначення, короткий історичний огляд, позначення й торговельні марки
- •7.2 Критерії вибору і вимоги до холодоагенту
- •7.3 Холодильні агенти і охорона навколишнього середовища
- •7.4 Альтернативні однокомпонентні холодоагенти
- •7.5 Альтернативні багатокомпонентні холодоагенти групи гфв
- •7.6 Альтернативні багатокомпонентні холодоагенти групи гхфв
- •7.7 Який же холодоагент значніший ?
- •7.8 Особливості термодинаміки сумішей холодоагентів.
- •Лекція 8. Холодоносії
- •8.1 Призначення холодоносіїв та вимоги до них
- •8.2 Характеристика холодоносіїв
- •9.1 Вимоги до мастил
- •9.2 Типи мастил та їх характеристики
- •9.3 Циркуляція мастила у холодильній установці
- •Лекція 10 розширювальні та нагнітальні машини холодильних установок
- •10.1 Призначення та класифікація розширювальних та нагнітальних машин
- •10.2 Термодинамічні основи процесів стиску та розширювання.
- •10.3 Поршневі детандери
- •10.4 Процеси стиску у компресорі
- •10.5 Холодопродуктивність компресора
- •10.6 Потужність компресора й енергетичні втрати
- •11.7 Область застосування компресорів
- •Лекція 11 основи теорії компресійних холодильних машин.
- •11.1 Ідеальна парова компресійна холодильна машина
- •11.2 Дійсний цикл парової холодильної машини.
- •11.3 Побудова холодильного циклу
- •Питання для самоконтрою
- •Лекція 12 ексергетичний метод аналізу ефективності холодильних систем
- •12.1 Властивості оборотних і необоротних циклів. Математичне вираження другого закону термодинаміки
- •7.2 Максимальна робота. Ексергія.
- •7.3 Ексергетичний баланс парокомпресорної холодильної установки
- •Питання для самоконтролю
- •Лекція 13 основи теорії газових холодильних машин.
- •13.1 Повітряна холодильна машина
- •13.2 Холодильна машина Стірлінга
- •Питання для самоконтрою
- •Лекція 14 Цикли багатоступінчатих холодильних машин
- •14.1 Причини переходу до багатоступінчастого стиску.
- •14.2 Вибір проміжного тиску.
- •14.3 Двоступінчаста холодильна машина зі змійовиковою проміжною посудиною й неповним проміжним охолодженням.
- •14.4 Двоступінчаста холодильна машина зі змієвиковою проміжною посудиною й повним проміжним охолодженням.
- •14.5 Двоступінчаста холодильна машина з теплообмінниками.
- •Питання для самоконтрою
- •Лекція 15 цикли каскадних холодильних машин
- •15.1 Найпростіша каскадна холодильна машина.
- •15.2 Реальна каскадна холодильна машина.
- •Питання для самоконтролю
- •Лекция 16 абсорбційні та пароежекторні холодильні установки
- •16.1 Принцип дії абсорбційної холодильної установки.
- •16.2 Цикл пароежекторної холодильної установки
- •Питання для самоконтролю
- •Лекція 17 теплові насоси
- •17.1 Компресія низкопотенційного природного тепла
- •17.2 Схема і принцип дії теплового насосу
- •17.3 Розрахунок тепонасосної установки
- •17.4 Двоступінчасті тепло насосні установки
- •17.5 Геотермальні теплові насоси
- •17.6 Екологічні аспекти впровадження теплових насосів
- •Питання для самоконтролю
- •Лекція 18 Енергозбереження при виробництві холоду
- •18.1 Стратегія енергозбереження
- •18.2 Законодавство України про енергозбереження.
- •18.3 Основні принципи енергозбереження
- •18.4 Вплив компонентів системи на ефективність
- •18.5 Сучасні енергозберігаючі технології компанії Данфосс
- •18.6 Застосування теплових насосів в Украъні
- •Використана література
10.2 Термодинамічні основи процесів стиску та розширювання.
Незважаючи на конструктивні відмінності й розходження в принципах роботи нагнітачів обох груп, процеси, що відбуваються в них, з термодинамічної точки, зору цілком еквівалентні.
Кількісний опис процесів стиску й розширення базується на основних законах термогазодинаміки та їхніх наслідках. У більшості випадків для аналізу процесів стиску й розширення можна використати єдине рівняння; основні особливості процесу визначаються лише знаком, напрямком потоку енергії.
Зупинимося на основних рівняннях, які застосовані у теорії нагнітальних і розширювальних машин.
Для елементарного процесу в системі машина – навколишнє сере- довище рівняння енергетичного балансу, виходячи з першого закону термодинаміки, має вигляд:
(10.2)
Сумарні значення потоків енергії у формі тепла й роботи, якими машина обмінюється через контрольну поверхню, дорівнюють зміні ентальпії робочого тіла і, кінетичної с2/2 і потенційної gh енергії.
Знак “+” відповідає підводу, а “-” – відводу енергії від машини.
Інтегруючи рівняння в межах, що відповідають перетинам входу в машину й виходу з неї (індекси 1 і 2), одержуємо:
для нагнітача
(10.3)
для розширника
(10.4)
Останній член правої частини рівняння відіграє істотну роль лише в машинах, що працюють на рідинах (насосах і гідротурбінах); при описі процесу в газових машинах їм можна зневажити. Увівши величини повних ентальпій (ентальпій гальмування), одержимо відповідно:
(10.5)
, (10.6)
де
Якщо адіабатний потік повністю загальмувати, то це приведе до зміни параметрів потоку. Параметри загальмованого потоку називаються параметрами гальмування.
У більшості випадків процеси в машинах, з достатнім ступенем точності, можна вважати адіабатними (q = 0), якщо не передбачена спеціально інтенсифікація теплообміну із зовнішнім середовищем. Для таких машин рівняння (11.5) і (11.6) мають вигляд:
(10.7)
(10.8)
Для визначення роботи нагнітача, або розширника, можна скористатися діаграмами стану. Варто звернути увагу на те, що зміна повної ентальпії робочого тіла, як у компресорі так і в детандері, може бути в загальному випадку досягнута при підведенні або відведенні роботи в будь-якому виді (не тільки механічної, але й електричної й ін.).
У випадку охолодження газу при розширенні (якщо не вважати дросель-ефект) неможливо, тому що різниця ентальпії визначається тільки зміною швидкості й при гальмуванні потоку стає рівною нулю. При рівності швидкостей на вході в машину й виході з неї (с = с2), якщо газ близький до ідеального, можна користуватися рівняннями:
(10.9)
(10.10)
Останні вираження зручні для оцінки роботи й ККД машин за даними випробувань. При цьому варто забезпечити ретельність виміру початкової й особливо кінцевої температур потоку робочого тіла, особливо в турбодетандерах, де можлива істотна нерівномірність температур по перетині трубопроводу.
10.3 Поршневі детандери
По призначенню поршневі детандери, аналогічно турбодетандерам, застосовуються в холодильних і криогенних установках для попереднього й остаточного охолодження робочого тіла.
Принцип роботи поршневого детандера - машини об’ємного типу, полягає в перетворенні внутрішньої енергії потоку робочого тіла в роботу, що супроводжується зниженням температури, був уперше запропонований для одержання холоду ще в XIХ в. Сименсом і Сольвеєм. Подальший розвиток поршневі детандери одержали в роботах Клода, Гейландта, Капиці, Коллінза.
Переваги поршневих детандерів проявляються у широкому діапазоні початкових температур при малих об’ємних витратах робочого тіла та відносно високих початкових тисках. Поршневий детандер простий у експлуатації, добре регулюється. Як правило, в області малих витрат робочого тіла, за інших рівних умов, він має ККД більш високий чим де- тандер. Недоліки поршневих детандерів полягають у менших надійності й ресурсі, а також гірших масових та габаритних показниках на одиницю продукції.
Процес у поршневому детандері можно уявити найбільш наочно у Рv – діаграмі (Рис. 10.1). ). Клапани детандерів, на відміну від компресорів, – примусової дії; їхнє закриття й відкриття здійснюється спеціальними механізмами. Площа діаграми у відповідному масштабі дорівнює роботі детандера за один поворот валу, тому що на осі ординат відкладено тиск, а по осі абсцис – обсяг, описаний поршнем. Діаграма на рис. 10.1 відповідає детандеру, що працює в ідеалізованих умовах, при яких гідравлічний опір обох клапанів відсутній, витоки в клапанах та ущільненнях також відсутні, процеси розширення й стиску являють собою ізоентропи.
Р
1 2
Рн
6 3
Рк 5 4
Vc Vh V
Рис. 10.1 Індикаторна діаграма поршневого детандера
Процеси, що протікають у детандері:
1-2 – наповнення; процес протікає при відкритому клапані впуску й постійному тиску в циліндрі; у точці 2 клапан закривається (відсічення клапана);
2-3 – розширення; при постійній кількості робочого тіла обсяг його збільшується, а температура падає; наприкінці розширення тиск вище, ніж кінцевий тиск Рк; це дозволяє, ціною деякої втрати роботи, скоротити хід поршня й габарити машини;
3-4 – вихлоп; при відкритому випускному клапані газ виходить у випускний патрубок, кількість його в циліндрі зменшується, а тиск падає до Рк;
4-5 – виштовхування; при зворотному ході поршня залишившийся в циліндрі газ виштовхується в трубопровід, де змішується з газом, що вийшов у процесі вихлопу; у точці 5 виштовхування закінчується, і випускний клапан закривається;
5-6 – зворотне підстиснення: залишившийся газ підтискається при подальшому русі поршню; процес зворотнього підстиснення необхідний для зменшення перепаду тисків на впускному клапані в момент його відкриття; кінцевий тиск Р6 підлягає оптимізації, тому що при підстисненні збільшується температура газу;
6-1 – впуск; відкривається впускний клапан; газ, що залишився в шкідливому просторі при тиску р6, підтискається до тиску рн; загальна температура газу збільшується.
У дійсності протікання процесів у детандері істотно міняється через ряд втрат: на тертя між поршнем і циліндром та від теплопритоків з зовні; від дроселювання у впускному й випускному клапанах; від регене- ративного теплообміну (на деякій ділянці шляху поршня газ віддає тепло стінкам циліндра, а на іншому – одержує його від стінок); від змішання потоків з різними температурами при виштовхуванні й впуску; від витоків через нещільності в клапанах та в поршневому ущільненні.
Одержання максимальних ККД детандерів зв’язано з вибором оптимальних відносних величин, які відображають основні геометричні характеристики машини : відношення = а називається відносною величиною шкідливого простору; відношення – ступенем наповнення; відношення – ступенем відсічення впуску
(10.15)
Втрати у впускному клапані призодять до появи різниці в тисках Р1 і Рн, що враховується коефіцієнтом опору в клапані
(10.16)
Аналогічно тиск Р4 відрізняється від кінцевого Рк що враховується коефіцієнтом ,
(10.17)
Характерною розрахунковою величиною для детандерів слугує також відношення тисків Р4/Р3.