- •Содержание
- •1 Введение
- •2 Классификация математических моделей. Основные требования к математическим моделям
- •Требования к мм
- •3 Основы теории множеств и теории графов
- •4 Элементы теории надежности
- •5 Применение теории линейного программирования. Основные положения
- •5.1 Задача об использовании ресурсов
- •5.2 Задача о распределении выпуска продукции по цехам
- •5.3 Транспортная задача
- •5.4 Технологические основы математических моделей процессов обработки деталей резанием
- •5.4.1 Моделирование черновой обработки поверхности
- •5.4.2 Моделирование чистовой обработки поверхности
- •6 Применение теории расписаний
- •6.1 Общие сведения
- •6.2 Постановка задачи теории расписаний
- •6.3 Сетевое планирование и управление
- •6.4 Комбинаторная задача на составления расписания
- •Задача о двух станках
- •7 Моделирование производственно - технологических структур
- •7.1 Модели загрузки оборудования
- •7.2 Модель выбора птс с полной взаимозаменяемостью станков
- •7.3 Модель выбора птс с частичной взаимозаменяемостью станков
- •7.4 Модель выбора птс с взаимозаменяемостью технологических маршрутов обработки
- •7.5 Модели анализа
- •1. Максимум выпуска деталей в натуральном выражении
- •Характеристики субградиентных алгоритмов
- •Литература
- •Технический редактор л.Е. Горячева
5.4.1 Моделирование черновой обработки поверхности
Наибольшая производительность достигается при полном использовании возможностей станка и инструмента. Поэтому на параметры обработки должны быть наложены ограничения, исключающие превышение мощности, потребной на резание, силы подачи, упругих отжатий элементов технологической системы, напряжения изгиба пластины инструментального материала, подачи, скорости и глубины резания. В рассматриваемом случае доминирующим фактором является производительность станка, а также отсутствуют ограничения на точность обработки и шероховатость поверхности. Это позволяет рассматривать ограничения на упругие отжатия элементов технологической системы в той мере, в которой это необходимо для достижения нормального процесса обработки.
Перечисленные ограничения выражаются через технологические параметры переходов и соответствующие величины, характеризующие условия обработки. Используются аналитические выражения для оценки сил и скорости резания, а также прочностные и жесткостные зависимости, известные из сопротивления материалов. Приняты зависимости тангенциальной, нормальной и осевой составляющих сил резания:
Pz = cz kz t XzsYz vnz;
Py = cy ky t XysYy vny;
Px = cx kx t XxsYx vnx.
Для согласования значений подачи и скорости резания с паспортными данными оборудования, на котором они устанавливаются дискретно, используются коэффициенты геометрических рядов подач (s) и оборотов шпинделя (n):
nn1nZn - 1 ; ss1nZs – 1.
После необходимых преобразований получим следующую систему ограничений:
tXzsZsYznZn(nz + 1) C1;
tXxsZsYxnZnnx C2;
tXz –0,77sZsYznZnnz C3;
tXv/msZsYv/mnZn/m C4;
tXzsZsYznZnnz C5;
tXysZsYynZnny C6;
tmax C7;
sZs C8;
nZn C9;
tmin C10;
sZs C11;
nZn C12.
Коэффициенты С1 - С12 зависят от конкретных условий обработки и определяются по следующим формулам:
C1 = ;
C2 = ;
C3 = ;
C4 = ;
C5 = ;
C6 = ;
C7 = tmax;
C8 = smax a;
C9 = vmaxb/;
C10 = tmin;
C11 = smin a;
C12 = vminB/.
В приведенных зависимостях были приняты следующие обозначения: s, v, t - подача, скорость и глубина резания на рассматриваемом переходе соответственно; xz, xx, xy, xv, yz, yx, yy, nz, nx, ny - показатели степени при глубине резания, подаче и скорости резания в формулах сил и скорости резания, постоянные для определения условий обработки; m - показатель степени при принятом значении стойкости инструмента Тэк в формуле скорости резания; cz, cx, cy, cv, kx, ky, kz, kv - коэффициенты, характеризующие условия обработки; n1, s1 - наименьшие числа в рядах чисел оборотов и подач; n, s - знаменатели геометрических рядов чисел оборотов и подач; Nэл., - мощность электродвигателя и к.п.д. главного привода станка; Pдоп.ст - допустимая сила подачи станка; B, H - размеры державки инструмента; и, lр - допустимое напряжение изгиба и вылета державки инструмента; C, - толщина пластины инструментального материала и главный угол в плане; L, l1 - длина обрабатываемой заготовки и расстояние от переднего центра или места закрепления до рассматриваемого сечения; fдоп - допускаемая деформация заготовки под действием сил резания; a = s/s1;
b = 1000n/(n1D); (D - диаметр заготовки); smin, smax, tmin, tmax, vmin, vmax - наименьшие и наибольшие значения подачи, глубины резания соответственно, допускаемые в данных условиях обработки; k - коэффициент, учитывающий способ закрепления заготовки на станке. При обработке в центрах токарного станка k = l12/L.
Система ограничений выражениями позволяет установить возможные сочетания подачи, скорости и глубины резания на один переход. Оптимальное сочетание выбирают по наименьшей суммарной величине тех элементов затрат, которые зависят от варианта выполнения одного перехода. Оценить любое сочетание подачи, глубины и скорости резания можно по затратам Сед на удаление единичного объема материала, размеры которого определяются самими параметрами обработки:
где q1 = Ca + C3; q3= Ca + C3 + Cэлр + Cэлх + Ср + Си;
Vед - единичный объем материала заготовки диаметром D;
Ca, C3, Cэлр, Cэлх , Ср , Си - затраты на амортизацию оборудования, заработную плату станочника, электроэнергию рабочего и холостого ходов, текущий ремонт оборудования, на режущий инструмент соответственно, отнесенные к 1 мин работы станка;
tcи - время на смену затупившегося инструмента.
При выполнении нескольких последовательных переходов значительные затраты связаны со вспомогательным временем tв (20 - 35%).
Например, для одноинструментной токарной черновой обработки лучшему варианту маршрута соответствуют минимальные затраты, определенные по формуле
где p - число переходов по рассматриваемому варианту маршрута;
L - длина обрабатываемой поверхности;
tупр.i tизм.i - время на приемы управления станком и промеры поверхности на i - м переходе соответственно;
q2 = Ca + C3 + Cэлх + Ср.