6.2.7 Построение эпюры материалов

Рассмотрим первый пролет.

Арматура 512 S400 A_S1 = 565 мм².

; (см. предыдущие пункты)

В месте теоретического обрыва арматура 312 S400, А_S = 339 мм²;

d = 380 – 30 – 12/2 = 344мм;

(стадия 1а)

Расчетную длину анкеровки ненапрягаемых стержней l_bd следует рассчитывать по формуле:

где ₁, ₂, ₃, ₄ и ₅ — приведенные в таблице 8.2 коэффициенты:

₁ — для учета влияния формы стержней при достаточном защитном слое ;

₂ — для учета влияния минимальной толщины защитного слоя бетона ;

₃ — для учета влияния усиления поперечной арматурой;

₄ — для учета влияния одного или нескольких приваренных поперечных стержней (_t > 0,6) вдоль расчетной длины анкеровки l_bd ;

₅ — для учета влияния поперечного давления плоскости раскалывания вдоль расчетной длины анкеровки.

Произведение

l_b,rqd — следует из формулы:

где _sd — расчетное напряжение стержня в месте, от которого измеряется анкеровка( принимается _sd =f_yd;

Где где f_ctd — расчетное значение предела прочности бетона при растяжении; . С учетом повышенной хрупкости высокопрочного бетона f_ctк,0,05 должно быть ограничено до значений для С⁶⁰/₇₅, если не может быть проверено, что средняя прочность сцепления увеличивается выше указанного предела;

₁ — коэффициент, учитывающий качество условий сцепления и положение стержней во время бетонирования;

₁ = 1,0 — если достигаются хорошие условия сцепления, и

₁ = 0,7 — для всех других случаев, а также для конструктивных элементов, которые были изготовлены с применением слипформеров, если не может быть показано что обеспечиваются хорошие условия сцепления;

₂ — коэффициент, учитывающий диаметр стержня:

₂ = 1,0 — для   32 мм;

₂ = (132 – )/100 — для  > 32 мм

l_{b, min} — минимальная длина анкеровки, если не действует другое ограничение, принимается:

— для анкеровки при растяжении

l_b,min ≥ max [ 0,3 l_b,rgd; 10Ø; 100 мм];

— для анкеровки при сжатии

l_b,min ≥ max [ 0,6 l_b,rgd; 10Ø; 100 мм].

Для нашего случая:

где 0,7 1 (согласно табл. 8.2 ТКП EN 1992-1-1-2009), с_d=c (согл. рис. 8.3 ТКП EN)

Тогда

, т.к. К=0

Имеем расчётную длину анкеровки:

Рассмотрим второй пролёт:

Арматура 510 A_S1 = 393 мм².

; (см. предыдущие пункты)

В месте теоретического обрыва арматура 310 S400, А_S = 236 мм²;

d = 380 – 30 – 10/2 = 345мм;

(стадия 1а)

Расчетная длина анкеровки:

где 0,7 1 (согласно табл. 8.2 ТКП EN 1992-1-1-2009), с_d=c (согл. рис. 8.3 ТКП EN)

Тогда

, т.к. К=0

Имеем расчётную длину анкеровки:

Рассмотрим сечение балки на первой промежуточной опоре :

Арматура 314 A_S = 462 мм².

d = 340-7-4 = 329 мм.

; (см. предыдущие пункты)

В месте теоретического обрыва арматура 38 S400, А_S = 151 мм²;

d = 340-7-4 = 329 мм;

(стадия 1а)

Расчетная длина анкеровки:

где 0,7 1 (согласно табл. 8.2 ТКП EN 1992-1-1-2009), с_d=c (согл. рис. 8.3 ТКП EN)

Тогда . Принимаем .

, т.к. К=0

Имеем расчётную длину анкеровки:

Рассмотрим сечение балки на второй промежуточной опоре :

Арматура 312 S400 A_S = 339 мм².

; (см. предыдущие пункты)

В месте теоретического обрыва арматура 38 S400, А_S = 151 мм²

d = 340-6-4 = 330 мм.

Расчетная длина анкеровки:

где 0,7 1 (согласно табл. 8.2 ТКП EN 1992-1-1-2009), с_d=c (согл. рис. 8.3 ТКП EN)

Тогда . Принимаем .

, т.к. К=0

Имеем расчётную длину анкеровки:

Строим эпюру материалов:

Рис. 24. Эпюра материалов второстепенной балки.