- •Проектирование конструкции перекрытия каркасного здания.
- •1 Общие данные для проектирования.
- •2 Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия.
- •3. Расчет и проектирование ребристой панели.
- •3.1 Определение нагрузок и усилий
- •3.2 Подбор сечений
- •3.3 Расчет по прочности нормальных сечений
- •3.4 Расчет по прочности наклонных сечений
- •3.5 Расчёт панели на монтажные нагрузки
- •3.6 Проверка панели по прогибам
- •3.7 Расчет панели по раскрытию трещин
- •4.Определение усилий в ригеле поперечной рамы.
- •4.1 Расчетная схема и нагрузки
- •4.2 Вычисление изгибающих моментов в расчетных сечениях ригеля
- •Схемы загружения ригелей.
- •Эпюры изгибающих моментов.
- •4.5 Расчёт прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси
- •4.5.1 Характеристики прочности бетона и арматуры
- •4.5.2 Определение высоты сечения ригеля. Подбор арматуры.
- •4.6 Расчет прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси
- •4.7 Конструирование арматуры ригеля
- •5.Определение усилий в колонне.
- •5.1 Определение внутренних усилий колонны от расчетных нагрузок
- •5.1.2 Характеристики прочности бетона и арматуры
- •5.2 Подбор симметричной арматуры. Проверка прочности поперечного сечения.
- •5.3 Расчёт консоли колонны
- •6. Расчет монолитного железобетонного перекрытия с балочными плитами.
- •6.1 Расчет и конструирование монолитной железобетонной плиты
- •6.1.1 Определение расчетных пролетов и нагрузок
- •6.1.2 Определение расчетных усилий
- •6.1.3 Определение толщины плиты
- •6.1.4 Подбор сечения арматуры
- •6.2 Расчет второстепенной балки
- •6.2.1 Определение нагрузок
- •6.2.2 Определение расчетных пролетов
- •6.2.3 Определение расчетных усилий
- •6.2.4 Определение размеров сечения второстепенной балки
- •6.2.5 Подбор сечения арматуры
- •Определение l0 для расчета эффективной ширины полки
- •6.2.6 Расчёт поперечной арматуры
- •6.2.7 Построение эпюры материалов
6.2.4 Определение размеров сечения второстепенной балки
Второстепенная балка имеет тавровое сечение. Но если полка тавра расположена в растянутой зоне, то она при расчёте не учитывается, и в этом случае расчёт тавровой балки ничем не отличается от расчёта прямоугольной балки с шириной равной ширине ребра. Поэтому размеры сечения второстепенной балки определяем по наибольшему опорному моменту:
ММАХ = 57,45 кНм . При = 0,36, m = 0,248.
Предварительно были приняты следующие размеры поперечного сечения:
h = 380 мм, = 180 мм. Проверяем правильность назначенной высоты сечения второстепенной балки:
;
h = d + c =254+ 43 = 297 мм < 380 мм.
Принимаем окончательно h=380 мм.
Уточняем d:
6.2.5 Подбор сечения арматуры
Определим расчётную ширину полки таврового сечения:
Эффективную ширину плиты, как правило, необходимо определять на основании расстояния l0 между точками нулевых моментов, как это показано на рисунке:
Определение l0 для расчета эффективной ширины полки
Примечание — Длина консоли l3 должна составлять меньше половины соседнего пролета, а соотношение соседних пролетов должно быть от 2/3 до 1,5.
Эффективная ширина полки beff для тавровых и L-образных балок выводится из уравнения
.
При этом
и
; ;
;
.
Таким образом, имеем балку таврового сечения с размерами:
Сечение в первом пролёте:
Мsd =57,45кНм;
d = h – с= 380 – 55 = 325 мм;
Так как в этом случае сжата полка тавра, необходимо определить, где проходит нейтральная ось сечения:
В случае выполнения условия Mf>Msd нейтральная ось располагается в полке.
, значит область деформирования 1б. Тогда
Условие выполняется, значит нейтральная ось располагается в полке. Дальнейший расчёт ведём как для прямоугольного сечения шириной мм.
- область деформирования 1а;
(по табл. 6.7 Пецольд) ;
;
Принимаем 512 S400 с AS1 = 565 мм2;
Уточняем d:
;
- несущая способность сечения в первом пролёте.
Сечение на первой промежуточной опоре:
Расчёт ведём как для прямоугольного сечения размерами 180Х380, так как бетон растянутой в данном случае полки не включён в работу.
Мsd =45,139кНм;
d = 340 мм;
Принимаем S400
Уточняем несущую способность сечения:
Несущая способность сечения на первой промежуточной опоре:
Сечение во втором пролёте:
Расчёт ведём как для таврового сечения, так как бетон сжатой в данном случае полки включён в работу.
Мsd =36,332кНм;
d = h – с= 380 – 55 = 325 мм;
Принимаем S400
Уточняем несущую способность сечения:
Несущая способность сечения во втором пролёте:
Сечение на второй промежуточной опоре:
Расчёт ведём как для прямоугольного сечения размерами 180Х380, так как бетон растянутой в данном случае полки не включён в работу.
Мsd =36,332кНм;
d = 340 мм;
Принимаем S400
Уточняем несущую способность сечения:
Несущая способность сечения на второй промежуточной опоре:
6.2.6 Расчёт поперечной арматуры
Первый пролёт:
Согласно п.6.2.3. ТКП EN 1992-1-1-2009 для элементов с вертикальной поперечной арматурой сопротивление срезу принимается как меньшее из значений:
где Asw — площадь сечения поперечной арматуры;
s — расстояние между хомутами;
fywd — расчетное значение предела текучести поперечной арматуры;
1 — коэффициент понижения прочности бетона, учитывающий влияние наклонных трещин;
cw — коэффициент, учитывающий уровень напряжения в сжатом поясе (принимаем равным единице);
z=0,9d – плечо внутренней пары сил;
=400 – угол между трещиной и продольной осью плиты;
- коэффициент для учета неравномерности распределения напряжений в арматуре по высоте сечения (принимается равным 0,8);
=0,528 (fck в МПа)
Предварительно принимаем поперечную арматуру 3 10 класса S240 ( ).
Определим шаг арматуры s:
=
Окончательно принимаем шаг поперечной арматуры на приопорных участках первого пролёта:
S1=200мм
Уточним значение :
Таким образом, при данной арматуре :
< и > , где = 65,14кН.
Значит, подобранная арматура удовлетворяет условиям прочности.
Принимаем на приопорных участках поперечную арматуру 3 10 S240 c шагом s1=200мм. В середине пролёта шаг принимается s2=400мм при арматуре того же класса и диаметра, т.к. согл. п. 9.2.2(6) ТКП EN, наибольшее продольное расстояние между следующими друг за другом элементами поперечной арматуры не должно превышать значения sl,max, где:
Принимаем шаг конструктивной арматуры S240 в середине первого пролёта 250 мм
Определим коэффициент поперечного армирования для приопорного участка(форм.9.4 ТКП EN):
,
где w — коэффициент поперечного армирования; w должен быть не менее w,min;
Asw — площадь сечения поперечной арматуры на длине s ( );
S — расстояние между поперечной арматурой, измеренное вдоль продольной оси элемента (шаг поперечной арматуры); для приопорного участка ;
bw — ширина ребра элемента ( );
— угол между поперечной арматурой и продольной осью элемента;
равен 900
Тогда:
То же для середины пролета (s2=250мм):
Определим минимальный коэффициент армирования (форм. 9.5N ТКП EN):
Расчётный процент поперечного армирования превышает минимально требуемый.
Второй пролёт:
Принимаем поперечную арматуру 3 8 класса S240 ( ).
Определим шаг арматуры s:
=
Окончательно принимаем шаг поперечной арматуры на приопорных участках левого ригеля:
S1=150мм
Уточним значение :
Таким образом, при данной арматуре :
< и > , где = 52,09кН.
Значит, подобранная арматура удовлетворяет условиям прочности.
Окончательно принимаем на приопорных участках поперечную арматуру 3 8 S240 c шагом s1=150мм. В середине пролёта шаг принимается s2=250м при арматуре того же класса и диаметра, т.к. согл. п. 9.2.2(6) ТКП EN, наибольшее продольное расстояние между следующими друг за другом элементами поперечной арматуры не должно превышать значения sl,max, где:
Определим коэффициент поперечного армирования для приопорного участка(форм.9.4 ТКП EN):
,
где w — коэффициент поперечного армирования; w должен быть не менее w,min;
Asw — площадь сечения поперечной арматуры на длине s ( );
S — расстояние между поперечной арматурой, измеренное вдоль продольной оси элемента (шаг поперечной арматуры); для приопорного участка ;
bw — ширина ребра элемента ( );
— угол между поперечной арматурой и продольной осью элемента;
равен 900
Тогда:
То же для середины пролета (s2=250мм):
Определим минимальный коэффициент армирования (форм. 9.5N ТКП EN):
Расчётный процент поперечного армирования превышает минимально требуемый.