- •1.2. Напружений стан каменю і розчину при стисканні кладки
- •1.3. Стадії роботи кам’яної кладки при стисканні
- •1.4. Основні фактори, які впливають на міцність кладки
- •1.5. Міцність кладки при центральному стисканні
- •1.6. Міцність кладки на розтягання та зрізання
- •1.7. Деформаційні характеристики кладки
- •1.8. Нормативні і розрахункові опори кам’яних кладок та арматури
- •Приклади характерних задач
- •Змістовий модуль 2 розрахунок міцності неармованих елементів кам’яних конструкцій
- •2.1. Розрахунок центрально стиснутих елементів
- •2.2. Розрахунок кам’яної кладки на місцеве стискання (зминання)
- •2.3. Розрахунок позацентрово стиснутих елементів
- •2.4. Розрахунок елементів, що працюють на косий стиск
- •2.5. Розрахунок елементів на згин, розтяг та зріз
- •2.6. Розрахунок елементів з неармованої кладки за граничними станами другої групи
- •Приклади характерних задач
- •Приклади підвищеної складності
- •Змістовий модуль 3 армокам’яні конструкції та їхні елементи
- •3.1. Мета та види армування кладок
- •3.2. Конструктивні особливості армокам’яних елементів з сітчастим (непрямим) армуванням
- •3.3. Розрахунок елементів з сітчастим армуванням
- •3.4. Конструктивні особливості армокам’яних конструкцій з поздовжнім армуванням
- •3.5. Розрахунок стиснутої кладки з поздовжнім армуванням
- •3.6. Розрахунок армованих кам’яних згинальних та центрально розтягнутих елементів
- •3.7. Комплексні елементи
- •3.8. Кам’яні елементи, посилені обоймами
- •3.9. Розрахунок армованих кладок за граничними станами другої групи
- •Приклади характерних задач
- •Приклади задач підвищеної складності
- •Змістовий модуль 4 основні положення проектування кам’яних будівель та їхніх частин
- •4.1.Конструктивні схеми кам’яних будівель
- •4.2. Розрахунок стін будівель з жорсткою конструктивною схемою
- •4.3. Розрахунок стін і стовпів будівель з пружною конструктивною схемою
- •4.4.Розрахунок багатошарових стін
- •4.5. Проектування опирання балок і плит на кам’яні стіни
- •4.6. Анкерування стін і стовпів
- •4.7. Розрахунок перемичок та висячих стін
- •4.8. Розрахунок стін підвалів
- •4.9. Проектування карнизів і парапетів
- •4.10. Особливості проектування кам’яних конструкцій будівель, що зводяться в зимовий час
- •Приклади характерних задач
- •Задачі підвищеної складності
- •Додаток а розрахункові значення опору кам’яних кладок
- •Додаток б характеристики арматури і сталей для армокам’яних конструкцій
- •Додаток в основні відомості про навантаження і впливи
- •Класифікація навантажень і впливів
- •Сполучення навантажень
- •Вага конструкцій та ґрунтів
- •Навантаження від людей, устаткування, складованих матеріалів і виробів
- •Кранові навантаження
- •Снігові навантаження
- •Вітрові навантаження
- •Проектування кам’яних і армокам’яних конструкцій
2.3. Розрахунок позацентрово стиснутих елементів
Найбільш розповсюдженим видом навантаження кам’яних конструкцій є позацентровий стиск. В цьому випадку поздовжня сила діє з певним ексцентриситетом відносно центра ваги поперечного перерізу елементів. Позацентрове стиснення може бути викликане згинальним моментом від дії поперечного навантаження, наприклад від вітрового тиску, тиску ґрунту на стіни підвалів тощо. В цьому випадку ексцентриситет e0 = M/N, де M – згинальний момент, а N – осьове нормальне до перерізу зусилля.
При позацентровому стиску з невеликими ексцентриситетами (для елементів прямокутного перерізу e0 ≤ 0,15h, де h – висота перерізу) увесь переріз елемента стиснутий. Зі збільшенням ексцентриситету частина перерізу може бути стиснута, а частина розтягнута. Епюра напружень може мати прямолінійний характер, а в більшості випадків – криволінійний. За певного рівня навантаження, коли сила N < Ncrc (Ncrc – зусилля, яке сприймає елемент перед утворенням тріщин в розтягнутій зоні) крайові напруження в розтягнутій зоні не перевищують міцності кладки на розтяг, тобто σt ≤ Rt, а напруження в стиснутій зоні значно менші межі міцності на стиск σ < R (рис. 2.5а).
Зі збільшенням навантаження напруження в кладці зростають і в розтягнутій зоні можуть перевищувати міцність кладки на розтяг, внаслідок чого утворюються тріщини. Величина діючого зусилля перевищує значення Ncrc. Напруження в стиснутій зоні можуть досягати межі міцності кладки на стиск. Обрис епюр напружень в розтягнутій і стиснутій зонах має ярко виражений криволінійний характер (рис. 2.5б). В граничному стані (в момент руйнування) вся стиснута зона знаходиться в стадії пластичних деформацій, а тому в розрахунках епюра напружень приймається у вигляді прямокутника з величиною напружень, рівних σс = R (рис. 2.5в).
Оцінку міцності кам‘яних позацентрово стиснутих елементів здійснюють не по навантаженню, що відповідає виникненню тріщин в розтягнутій зоні, а по навантаженню, яке руйнує стиснуту зону перерізу, оскільки це навантаження одночасно спричиняє руйнування елемента в цілому. Але це не означає, що в розтягнутій зоні кладки можуть виникати тріщини будь-якої величини. Тріщини в стінах чи стовпах, в основному, представляють собою розкриття горизонтальних швів кладки. Якщо ексцентриситети не перевищують певних граничних значень eu, то розкриття тріщин незначне, в цьому випадку позацентрово стиснуті елементи розраховують тільки за несучою здатністю (граничні стани першої групи).
Міцність позацентрово стиснутих неармованих елементів розраховують за формулою
, (2.8)
де N – розрахункова поздовжня сила;
mg – коефіцієнт, який враховує тривалість дії навантаження;
φ1 – коефіцієнт, який враховує гнучкість всього елемента та його стиснутої зони;
R – розрахунковий опір кладки на стиск;
Ac – площа стиснутої ділянки перерізу за прямокутної епюрі напружень (рис. 2.6);
ω – коефіцієнт, який залежить від виду кладки та форми поперечного перерізу елемента і визначається за формулами, наведеними в табл. 2.3.
Площа стиснутої ділянки елемента Ac визначається за умови, що її центр ваги співпадає з точкою прикладання розрахункової поздовжньої сили N (див. рис. 2.6). Положення межі площі Ac визначається за умови рівності нулю статичного моменту цієї площі відносно її центра ваги. Для прямокутного перерізу значення Ac можна знаходити за формулою
, (2.9)
де А – повна площа поперечного перерізу елемента.
Коефіцієнт φ1 визначається за формулою
, (2.10)
де φ – коефіцієнт поздовжнього згину для усього перерізу в площині
дії згинального моменту, який визначається за розрахункової
довжини l0 по табл. 2.1;
φс – коефіцієнт поздовжнього згину стиснутої ділянки площі
перерізу, який визначається за фактичною висотою елемента Н
по табл. 2.1 в площі дії згинального моменту при відношенні
; , (2.11)
де hc і ic – висота і радіус інерції стиснутої ділянки поперечного
перерізу Ac в площині дії згинального моменту.
Таблиця 2.3
Значення коефіцієнта ω
Вид кладки
|
Значення коефіцієнту ω для перерізу
|
|
довільної форми |
прямокутного |
|
1. Кладка усіх видів, крім зазначених у поз. 2 |
|
|
2. Кладка із каменів і крупних блоків, виготовлених з ніздрюватих і крупнопористих бетонів, із природних каменів (включаючи бут) |
1
|
1
|
Примітка. Якщо, 2y < h, то при визначенні коефіцієнта ω замість 2y слід приймати h. |
Для прямокутного перерізу висоту стиснутої ділянки площі перерізу визначають за виразом hc = h – 2e0. Для двутаврового перерізу (при e0 > 0,45y) допускається наближено приймати Ac = 2(y – e0)b hc = 2(y – e0), де y – віддаль від центра ваги переріза елемента до його краю в бік ексцентриситету (див. рис. 2.6); b – ширина стиснутої полиці або товщина стінки таврового перерізу залежно від напрямку ексцентриситету.
При знакозмінній епюрі згинальних моментів по висоті елемента розрахунок міцності належить виконувати в перерізах з максимальними згинальними моментами різних знаків (рис. 2.7). Коефіцієнт поздовжнього згину визначають по висоті ділянки елемента в межах однозначної епюри згинальних моментів при відношенні або гнучкості
або (2.12)
і
або , (2.13)
де H1 і H2 – висоти ділянок елемента з однозначною епюром згинальних моментів;
hc1; ic1 i hc2; ic2 – висоти і радіуси інерції стиснутої ділянки елемента в перерізах з максимальними згинальними моментами.
При позацентровому стиску коефіцієнт mg, який враховує тривалість навантаження визначають за формулою
, (2.14)
де Ng – розрахункова поздовжня сила від дії тривалих навантажень;
η – коефіцієнт, який приймається згідно з табл. 2.4;
e0g – ексцентриситет від дії тривалих навантажень.
При h ≥ 30см або i ≥ 8,7см коефіцієнт mg належить приймати рівним одиниці (mg = 1,0).
При e0 > 0,7y крім розрахунку позацентрово стиснути елементів за формулою (2.8) необхідно виконувати розрахунок на розкриття тріщин у швах кладки.
В розрахунках несучих і само несучих стін товщиною 25см і менше необхідно враховувати випадковий ексцентриситет eυ , який додають до ексцентриситету поздовжньої сили. Величину випадкового
ексцентриситету приймають рівною: для несучих стін eυ = 2см; для само несучих стін, а також для окремих шарів трьохшарових несучих стін - eυ = 1см; для перегородок і ненесучих стін, а також заповнень фахверкових стін випадковий ексцентриситет допускається не враховувати (eυ = 0).
Найбільша величина ексцентриситету (з урахуванням випадкового) у позацентрово стиснутих елементах без поздовжнього армування в розтягнутій зоні не повинна перевищувати: для основних сполучень навантажень – e0 ≤ 0,9y, для особливих - e0 ≤ 0,95y; в стінах товщиною 25см менше: для основних сполучень - e0 ≤ 0,8y, для особливих - e0 ≤ 0,85y, при цьому віддаль від точки прикладання сили до більш стиснутого краю перерізу для несучих стін і стовпів повинно бути не менше 2см.
Елементи, які працюють на позацентровий стиск перевіряють на міцність при центральному стиску в площині, перпендикулярній до площини дії згинального моменту в тих випадках, коли ширина їхнього поперечного перерізу b < h.
Таблиця 2.4
Значення коефіцієнта η
Гнучкість |
Коефіцієнт η для кладки |
||||
|
|
з глиняної цегли і кера-мічних каменів; з каме-нів і крупних блоків з важкого бетону; із природних каменів усіх видів |
із силікатної цегли і силі-катних каменів; каменів з бетону на пористих заповнювачах; великих блоків з ніздрюватого бетону |
||
|
|
при відсотку подовжнього армування |
|||
|
|
0,1 і менше
|
0,3 і більше
|
0,1 и менше
|
0,3 і більше
|
12 14 16 18 20 22 24 26 |
42 49 56 63 70 76 83 90 |
0 0,04 0,08 0,12 0,15 0,20 0,24 0,27 0,31 |
0 0,03 0,07 0,09 0,13 0,16 0,20 0,23 0,26 |
0 0,05 0,09 0,14 0,19 0,24 0,29 0,33 0,38 |
0 0,03 0,08 0,11 0,15 0,19 0,22 0,26 0,30 |
Примітка: Для неармованої кладки значення коефіцієнта слід приймати як для кладки з армуванням 0,1 % і менше. При відсотку армування більше 0,1 і менше 0,3% коефіцієнт η визначається інтерполяцією. |