Додаток а розрахункові значення опору кам’яних кладок
Таблиця А.1
Розрахункові опори, R, МПа, стисненню кладки із цегли всіх видів і керамічних каменів з щільноподібними вертикальними пустотами шириною до 12мм при висоті ряду кладки 50…150 мм на важких розчинах
Марка цегли або каменю |
За марки розчину |
За міцності розчину |
||||||||
200 |
150 |
100 |
75 |
50 |
25 |
10 |
4 |
0,2 |
нульової |
|
300 |
3,9 |
3,6 |
3,3 |
3,0 |
2,8 |
2,5 |
2,2 |
1,8 |
1,7 |
1,5 |
250 |
3,6 |
3,3 |
3,0 |
2,8 |
2,5 |
2,2 |
1,9 |
1,6 |
1,5 |
1,3 |
200 |
3,2 |
3,0 |
2,7 |
2,5 |
2,2 |
1,8 |
1,6 |
1,4 |
1,3 |
1,0 |
150 |
2,6 |
2,4 |
2,2 |
2,0 |
1,8 |
1,5 |
1,3 |
1,2 |
1,0 |
0,8 |
125 |
- |
2,2 |
2,0 |
1,9 |
1,7 |
1,4 |
1,2 |
1,1 |
0,9 |
0,7 |
100 |
- |
2,0 |
1,8 |
1,7 |
1,5 |
1,3 |
1,0 |
0,9 |
0,8 |
0,6 |
75 |
- |
- |
1,5 |
1,4 |
1,3 |
1,1 |
0,9 |
0,7 |
0,6 |
0,5 |
50 |
- |
- |
0 |
1,1 |
1,0 |
0,9 |
0,7 |
0,6 |
0,5 |
0,35 |
35 |
- |
- |
0 |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,6 |
0,45 |
0,4 |
0,25 |
Примітки: 1. Розрахункові опори кладки на розчинах марок 4…50 слід зменшувати, застосовуючи коефіцієнти: 0,85 – для кладки на жорстких цементних розчинах (без добавлення вапна або глини) з органічними пластифікаторами
2. Зменшувати розрахунковий опір стисненню потрібно для кладки високої якості – шов розчину виконується під рамку з вирівнюванням і ущільненням розчину рейкою. У проекті вказується марка розчину для кладки звичайної і підвищеної якості.
Таблиця А.2
Розрахункові опори, R, МПа, стисненню кладки з крупних суцільних блоків з бетонів всіх видів і блоків з природного каменя пиляних або чистого тесання при висоті ряду кладки 500 - 100мм
Марка бетону чи каменю |
Марка розчину |
При нульовій міцності розчину |
||||||
200 |
150 |
100 |
75 |
50 |
25 |
10 |
||
1000 |
17,9 |
17,5 |
17,1 |
16,8 |
16,5 |
15,8 |
14,5 |
11,3 |
800 |
15,2 |
14,8 |
14,4 |
14,1 |
13,8 |
13,3 |
12,3 |
9,4 |
600 |
12,8 |
12,4 |
12,0 |
11,7 |
11,4 |
10, 9 |
9,9 |
7,3 |
500 |
11,1 |
10,7 |
10,3 |
10,1 |
9,8 |
9,3 |
8,7 |
6,3 |
400 |
9,3 |
9,0 |
8,7 |
8,4 |
8,2 |
7,7 |
7,4 |
5,3 |
300 |
7,5 |
7,2 |
6,9 |
6,7 |
6,5 |
6,2 |
5,7 |
4,4 |
250 |
6,7 |
6,4 |
6,1 |
5,9 |
5,7 |
5,4 |
4,9 |
3,8 |
200 |
5,4 |
5,2 |
5,0 |
4,9 |
4,7 |
4,3 |
4,0 |
3,0 |
150 |
4,6 |
4,4 |
4,2 |
4,1 |
3,9 |
3,7 |
3,4 |
2,4 |
100 |
— |
3,3 |
3,1 |
2,9 |
2,7 |
2,6 |
2,4 |
1,7 |
75 |
— |
— |
2,3 |
2,2 |
2,1 |
2,0 |
1,8 |
1,3 |
50 |
— |
— |
1,7 |
1,6 |
1,5 |
1,4 |
1,2 |
0,85 |
35 |
— |
— |
— |
— |
1,1 |
1,0 |
0,9 |
0,6 |
25 |
— |
— |
— |
— |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,5 |
Примітка. Розрахункові опори стисненню кладки з крупних блоків заввишки більше 1000 мм приймаються по табл. А.2 з коефіцієнтом 1,1.
Таблиця А.3
Розрахункові опори, R, МПа (кгс/см2), стисненню кладки з суцільних бетонних, гіпсобетонного і природного каміння пиляних або чистого тесання при висоті ряду кладки 200-300мм
Марка каменю |
Марка розчину |
Міцность розчину |
||||||||
200 |
150 |
100 |
75 |
50 |
25 |
10 |
4 |
0,2 |
нульова |
|
1000 |
13,0 |
12,5 |
12,0 |
11,5 |
11,0 |
10,5 |
9,5 |
8,5 |
8,3 |
8,0 |
800 |
11,0 |
10,5 |
10,0 |
9,5 |
9,0 |
8,5 |
8,0 |
7,0 |
6,8 |
6,5 |
600 |
9,0 |
8,5 |
8,0 |
7,8 |
7,5 |
7,0 |
6,0 |
5,5 |
5,3 |
5,0 |
500 |
7,8 |
7,3 |
6,9 |
6,7 |
6,4 |
6,0 |
5,3 |
4,8 |
4,6 |
4,3 |
400 |
6,5 |
6,0 |
5,8 |
5,5 |
5,3 |
5,0 |
4,5 |
4,0 |
3,8 |
3,5 |
300 |
5,8 |
4,9 |
4,7 |
4,5 |
4,3 |
4,0 |
3,7 |
3,3 |
3,1 |
2,8 |
200 |
4,0 |
3,8 |
3,6 |
3,5 |
3,3 |
3,0 |
2,8 |
2,5 |
2,3 |
2,0 |
150 |
3,3 |
3,1 |
2,9 |
2,8 |
2,6 |
2,4 |
2,2 |
2,0 |
1,8 |
1,5 |
100 |
2,5 |
2,4 |
2,3 |
2,2 |
2,0 |
1,8 |
1,7 |
1,5 |
1,3 |
1,0 |
75 |
|
|
1,9 |
1,8 |
1,7 |
1,5 |
1,4 |
1,2 |
1,1 |
0,8 |
50 |
|
|
1,5 |
1,4 |
1,3 |
1,2 |
1,0 |
0,9 |
0,8 |
0,6 |
35 |
|
|
|
|
1,0 |
0,95 |
0,85 |
0,7 |
0,6 |
0,45 |
25 |
|
|
|
|
0,8 |
0,75 |
0,65 |
0,55 |
0,5 |
0,35 |
15 |
|
|
|
|
|
0,5 |
0,45 |
0,38 |
0,35 |
0,25 |
Примітка. Розрахункові опори кладки з суцільного шлакобетонового каміння, виготовленого з використуванням шлаків від спалювання бурого і змішаного вугілля, слід приймати по табл. А.3 з коефіцієнтом 0,8.
Таблиця А.4
Розрахункові опори, R, МПа, стисненню кладки з порожнистого бетонного каміння при висоті ряду кладки 200-300мм
Марка каменю |
При марки розчину |
при міцності розчину |
||||||
100 |
75 |
50 |
25 |
10 |
4 |
0,2 |
нульовий |
|
150 |
2,7 |
2,6 |
2,4 |
2,2 |
2,0 |
1,8 |
1,7 |
1 ,3 |
125 |
2,4 |
2,3 |
2,1 |
1,9 |
1,7 |
1,6 |
1,4 |
1,1 |
100 |
2,0 |
1,8 |
1,7 |
1,616 |
1,4 |
1,3 |
1,1 |
0,9 |
75 |
1,6 |
1,5 |
1,4 |
1,3 |
1,1 |
1,0 |
0,9 |
0,7 |
50 |
1,2 |
1,15 |
1,1 |
1,0 |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,5 |
35 |
|
1,0 |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,6 |
0,55 |
0,4 |
25 |
|
|
0,7 |
0,65 |
0,55 |
0,5 |
0,45 |
0,3 |
Примітка. Розрахункові опори стисненню кладки з порожнистого шлакобетонового каміння, виготовлених із застосуванням шлаків від спалювання бурого і змішаного вугілля, а також кладки з гіпсобетонних порожнистого каміння, слід знижувати відповідно до примітки до табл. А.3.
Таблиця А.5
Розрахункові опори, R, МПа , стисненню кладки з природного каміння низькою міцністю
правильної форми (пиляних і чистої тезки)
Вид кладки |
Марка каменю |
Марка розчину |
Міцность розчину |
|||
25 |
10 |
4 |
0,2 |
нульова |
||
1. З природного каміння при висоті ряду до 150мм
2. Те ж, при висоті ряду 200-300мм
|
15 10 7 10 7 4
|
0,6 0,4 0,3 0,25 0,38 0,28 |
0,45 0,35 0,25 0,2 0,33 0,25 0,15 |
0,35 0,25 0,2 0,18 0,28 0,23 0,14 |
0,3 0,2 0,18 0,15 0,25 0,2 0,12 |
0,2 0,13 0,1 0,07 0,2 0,12 0,15 |
Таблиця А.6
Розрахункові опори R, МПа, стисненню бутової кладки з рваного буту
Марка рваного бутового каменю |
при марки розчину |
при міцності розчину |
||||||
100 |
75 |
50 |
25 |
10 |
4 |
0,2 |
нульовий |
|
1000 |
2,5 |
2,2 |
1,8 |
1,2 |
0,8 |
0,5 |
0,4 |
0,33 |
800 |
2,2 |
2,0 |
1,6 |
1,0 |
0,7 |
0,45 |
0,33 |
0,28 |
600 |
2,0 |
1,7 |
1,4 |
0,9 |
0,65 |
0,4 |
0,3 |
2, 2 |
500 |
1,8 |
1,5 |
1,3 |
0,85 |
0,6 |
0,38 |
0,27 |
0,18 |
400 |
1,5 |
1,3 |
1,1 |
0,8 |
0,55 |
0,33 |
0,23 |
0,15 |
300 |
1,3 |
1,15 |
0,95 |
0,7 |
0,50 |
0,3 |
0,2 |
0,12 |
200 |
1,1 |
1,0 |
0,8 |
0,6 |
0,45 |
0,28 |
0,18 |
0,08 |
150 |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,55 |
0,4 |
0,25 |
0,17 |
0,07 |
100 |
0,75 |
0,7 |
0,6 |
0,5 |
0,35 |
0,23 |
0,15 |
0,05 |
50 |
— |
— |
0,45 |
0,35 |
0,25 |
0,2 |
0,13 |
0,03 |
35 |
— |
— |
0,36 |
0,29 |
0,22 |
0,18 |
0,12 |
0,02 |
25 |
— |
— |
0,3 |
0,25 |
0,2 |
0,15 |
0,1 |
0,02 |
Примітки: 1. Наведені в табл. А.6 розрахункові опори для бутової кладки дано у віці 3 місяці для марок розчину 4 і більш. При цьому марка розчину визначається у віці 28 діб. Для кладки у віці 28 діб розрахункові опори, наведені в табл. А.6, для розчинів марок 4 і більш слідує приймати з коефіцієнтом 0,8.
2. Для кладки з постелистого бутового каменя розрахункові опори, прийняті в табл. 8, слід множити на коефіцієнт 1,5.
3. Розрахункові опори бутової кладки фундаментів, засипаних з усіх боків ґрунтом, допускається підвищувати: при кладці з подальшою засипкою пазух котловану ґрунтом на 0,1 МПа; при кладці в траншеях «в розпір» з незайманим ґрунтом і при надбудовах на 0,2 МПа.
Таблиця А.7
Розрахункові опори, R, МПа, стисненню бутобетону (невіброваного)
Марка бутобетону |
Марка бетону |
|||||
М 200 |
М 150 |
М 100 |
М 75 |
М50 |
М 35 |
|
З рваним бутовим каменем марки: 200 і вище 100 50 або з цегляним боєм
|
4 |
3,5 |
3 |
2,5 2,2 2,0 |
2,0 1,8 1,7 |
1,7 1,5 1,8 |
Примітка. При вібрації бутобетону розрахункові опори стисненню слід приймати з коефіцієнтом 1,15
Таблиця А.8
Розрахункові опори, R, МПа, кладки із суцільних каменів на цементно-вапняних, цементно-глиняних і вапняних розчинах осьовому розтягненню, розтягненню при згині, зріз і головним розтягуючим напруженням при згині в разі обчислення перерізів кладки, що проходять по горизонтальних і вертикальних швах
,
Вид напруженого стану |
Позна- чення |
За марки розчину |
За міцності розчину 0,2 |
|||
50 і вище |
25 |
10 |
4 |
|||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
А. Осьове розтягнення |
Rt |
|
|
|
|
|
По неперев’язаному перерізу для кладки всіх видів ( нормальне зчеплення ) |
|
0,08 |
0,05 |
0,03 |
0,01 |
0,005 |
2. По перев’язаному перерізу: |
|
|
|
|
|
|
а ) для кладки з каменів правильної форми |
|
0,16 |
0,11 |
0,05 |
0,02 |
0,01 |
б ) для бутової кладки |
|
0,12 |
0,08 |
0,04 |
0,02 |
0,01 |
Б.Розтягнення при згині |
Rtb ( Rtw ) |
|
|
|
|
|
3. При неперев’язаному перерізу для кладки всіх видів і по косій штрабі (головні розтягуючи напруження при згині |
|
0,12 |
0,08 |
0,04 |
0,02 |
0,01 |
Продовження таблиці А.8
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
4. По перев’язаному перерізу |
|
|
|
|
|
|
а) для кладки із каменів правильної форми |
|
0,25 |
0,16 |
0,08 |
0,04 |
0,02 |
б) для бутової кладки |
|
0,18 |
0,12 |
0,06 |
0,03 |
0,015 |
В. Зріз |
|
|
|
|
|
|
5. По неперев’язаному перерізу для кладки всіх видів (дотичне зчеплення) |
|
0,16 |
0,11 |
0,05 |
0,02 |
0,01 |
6. При перев’язаному перерізі для бутової кладки |
|
0,24 |
0,16 |
0,08 |
0,04 |
0,02 |
Таблиця А.9
Розрахункові опори R, МПа кладки з цеглини і каміння правильної форми осьовому розтягу, розтягуванню при вигині, зрізу і головним розтягуючим напруженнями при вигині при розрахунку кладки по перев'язаному перетину, що проходить по цеглині або каменю при марці каменя
Вид напруженого стану |
Позна- чення |
200 |
150 |
100 |
75 |
50 |
35 |
25 |
15 |
10 |
1. Осьовий розтяг |
Rt |
0.25 |
0.2 |
0.18 |
0.13 |
0.1 |
0.08 |
0.06 |
0.05 |
0.03 |
2. Розтягування при вигині і головні розтягуючи напруження |
Rtb Rtw |
0.4 |
0.3 |
0.25 |
0.2 |
0.16 |
0.12 |
0.1 |
0.07 |
0.05 |
3. Зріз |
Rsq |
1.0 |
0.8 |
0.65 |
0.55 |
0.4 |
0.3 |
0.2 |
0.14 |
0.09 |
Примітки: 1. Розрахункові опори осьовому розтягуванню Rt, розтягуванню при вигині Rtb і головні розтягуючи напруження Rtw віднесені до всього перетину розриву кладки.
2. Розрахункові опори зрізу по перев'язаному перетину Rsq віднесені тільки до площі перетину цеглини або каменя (площі перетину нетто) за вирахуванням площі перетини вертикальних шві
Таблиця А.10
Розрахункові опори, R, МПа бутобетону осьовому розтягуванню, головним розтягуючим напруженням
і розтягуванню при згині при марці бетону
Вид напруженого стану |
Позна- чення |
М 200 |
М 150 |
М 100 |
М 75 |
М 50 |
М 35 |
1. Осьове розтягування і головні розтягуючі напруження |
Rt Rtw |
0,2 |
0,18 |
0,16 |
0,14 |
0,12 |
0,1 |
2. Розтягування при згині |
Rtb |
0,27 |
0,25 |
0,23 |
0,2 |
0,18 |
0,15 |