- •1.2. Напружений стан каменю і розчину при стисканні кладки
- •1.3. Стадії роботи кам’яної кладки при стисканні
- •1.4. Основні фактори, які впливають на міцність кладки
- •1.5. Міцність кладки при центральному стисканні
- •1.6. Міцність кладки на розтягання та зрізання
- •1.7. Деформаційні характеристики кладки
- •1.8. Нормативні і розрахункові опори кам’яних кладок та арматури
- •Приклади характерних задач
- •Змістовий модуль 2 розрахунок міцності неармованих елементів кам’яних конструкцій
- •2.1. Розрахунок центрально стиснутих елементів
- •2.2. Розрахунок кам’яної кладки на місцеве стискання (зминання)
- •2.3. Розрахунок позацентрово стиснутих елементів
- •2.4. Розрахунок елементів, що працюють на косий стиск
- •2.5. Розрахунок елементів на згин, розтяг та зріз
- •2.6. Розрахунок елементів з неармованої кладки за граничними станами другої групи
- •Приклади характерних задач
- •Приклади підвищеної складності
- •Змістовий модуль 3 армокам’яні конструкції та їхні елементи
- •3.1. Мета та види армування кладок
- •3.2. Конструктивні особливості армокам’яних елементів з сітчастим (непрямим) армуванням
- •3.3. Розрахунок елементів з сітчастим армуванням
- •3.4. Конструктивні особливості армокам’яних конструкцій з поздовжнім армуванням
- •3.5. Розрахунок стиснутої кладки з поздовжнім армуванням
- •3.6. Розрахунок армованих кам’яних згинальних та центрально розтягнутих елементів
- •3.7. Комплексні елементи
- •3.8. Кам’яні елементи, посилені обоймами
- •3.9. Розрахунок армованих кладок за граничними станами другої групи
- •Приклади характерних задач
- •Приклади задач підвищеної складності
- •Змістовий модуль 4 основні положення проектування кам’яних будівель та їхніх частин
- •4.1.Конструктивні схеми кам’яних будівель
- •4.2. Розрахунок стін будівель з жорсткою конструктивною схемою
- •4.3. Розрахунок стін і стовпів будівель з пружною конструктивною схемою
- •4.4.Розрахунок багатошарових стін
- •4.5. Проектування опирання балок і плит на кам’яні стіни
- •4.6. Анкерування стін і стовпів
- •4.7. Розрахунок перемичок та висячих стін
- •4.8. Розрахунок стін підвалів
- •4.9. Проектування карнизів і парапетів
- •4.10. Особливості проектування кам’яних конструкцій будівель, що зводяться в зимовий час
- •Приклади характерних задач
- •Задачі підвищеної складності
- •Додаток а розрахункові значення опору кам’яних кладок
- •Додаток б характеристики арматури і сталей для армокам’яних конструкцій
- •Додаток в основні відомості про навантаження і впливи
- •Класифікація навантажень і впливів
- •Сполучення навантажень
- •Вага конструкцій та ґрунтів
- •Навантаження від людей, устаткування, складованих матеріалів і виробів
- •Кранові навантаження
- •Снігові навантаження
- •Вітрові навантаження
- •Проектування кам’яних і армокам’яних конструкцій
Приклади характерних задач
Приклад 4.1. Перевірити міцність простінка, зведеного із шлакобетонних пустотілих каменів марки 35 на розчині марки 25 і облицьованого цеглою марки 100 (рис. 4.11). Висота поверху складає Н = 3,6 м. На простінок діє поздовжня розрахункова сила N = 320 кН з ексцентриситетом в бік облицювання відносно геометричної вісі простінка e0 = 14 см.
Рішення. 1. Згідно з табл. А.1 розрахунковий опір матеріалів кладки складає: із шлакобетонних блоків - Rb = 0,8 МПа ; із цегляної кладки - Rbf = 1,3 МПа.
2. Визначаємо геометричні характеристики поперечного перерізу простінка: площа цегляного облицювання Abf = 12×120 = 1440 см2 = 0,144 м2, площа із шлакобетонних каменів – Ab = (52 – 12)×120 = 4880 см2 = 0,488 м2: приведена ширина цегляного облицювання до ширини кладки із шлакобетонних блоків за формулою (4.14)
,
де mb = 0,9 і mbf =1,0 згідно з табл. 4.4;
віддаль від внутрішньої грані перерізу до центра ваги приведеного перерізу
см,
де Ared = 7400,4 см2 – площа приведеного поперечного перерізу;
Sred = 215618,4 см3 – статичний момент приведеного перерізу
відносно внутрішньої грані перерізу;
ексцентриситет прикладання зовнішнього навантаження відносно центра ваги приведеного перерізу
e0red = 14 – 3,1 = 10,9 см.
Площу стиснутої ділянки приведеного перерізу Ac визначимо за умови, що її центр ваги співпадає з точкою прикладання зовнішньої сили, а статичний момент Sc відносно осі, яка проходить через центр ваги стиснутої ділянки дорівнює нулю. Позначимо віддаль від внутрішньої грані облицювання до межі стиснутої ділянки вкладці із шлакобетону через z, тоді
Sc = 216,7×12×0,5×12 - 120×0,5×z2 = 0,
відкіля z = 16,1 см.
Площа стиснутої ділянки приведеного поперечного перерізу дорівнює
Ac = 216,7×12 + 120×16,1 = 4532,4 см2 = 0,453 м2,
а її висота hc = 12 + 16,1 = 26,1 см.
3. Коефіцієнт поздовжнього згину φ1 визначимо за формулою (2.10). Приймаємо, що опорами для простінка є шарнірно нерухомі перекриття, тому розрахункова довжина дорівнює l0 = H = 3,6 м.
Гнучкість усього перерізу простінка λ і стиснутої ділянки площі перерізу λс відповідно рівні
λ = 360/52 = 6,92; λс = 360/26,1 = 13,8.
Приведена пружна характеристику кладки складає αred = 1000, оскільки вона має таке значення для цегляної кладки і кладки із шлакобетонних блоків (табл. 1.3). За таких даних коефіцієнт поздовжнього згину всього перерізу складає φ = 0,94, а стиснутої ділянки φс = 0,78. Коефіцієнт φ1 = (0,94 + 0,78)/2 = 0,86.
Оскільки h = 52 см > 30 см, коефіцієнт mg = 1,0. Коефіцієнт ω згідно табл. 2.3 приймаємо рівним ω = 1 + 10,9/(2 × 22,9) = 1,24 < 1,45.
4. Несучу здатність простінка визначимо за формулою (2.8)
Nc = 1,0 × 0,86 × 0,8 × 106 ×0,453 × 1,24 = 386463 Н = 386,5 кН.
Оскільки Nc = 386,5 кН > N = 320 кН, міцність простінка із шлакобетонних блоків з облицюванням цеглою забезпечена.
Приклад 4.2. Розрахувати анкерування стін, що зводяться із глиняної цегли пластичного пресування марки 100 на розчині марки 25, до перекриття із пустотних плит шириною 1,2 м і прольотом в осях 6м. Висота поверху складає Н = 2,8м, товщина стіни h = 51см (рис. 4.12). Анкери встановлюються через 3,6м. На стіну на довжині, рівній віддалі між анкерами, діє поздовжня сила N = 2800 кН і згинальний момент М = 12,6 кНм.
Рішення. 1. Анкери приймаємо із стержнів класу А400С. довжиною, що вкладається вдовж стіни в горизонтальні шви b = 40 см.
2. За формулою (4.26) визначаємо зусилля в анкері
кН.
Необхідна площа поперечного перерізу анкера
,
де Rs = 365 МПА – за нормами проектування залізобетонних
конструкцій.
Приймаємо стержні діаметром 12 мм, .
Довжину анкера між плитами приймаємо рівною
см.
3. Перевіряємо міцність кладки на зрізання за формулою (
де ; ; ;
;
- віддаль між анкерами.
Прийняте анкерування задовольняє нормативним вимогам.
Приклад 4.3. Перевірити міцність простінка на місцеве зминання в стадії експлуатації при обпиранні на нього балки прольотом 12м. Простінок зведений з глиняної цегли пластичного формування марки 100 на розчині марки 25 і має тавровий переріз (рис. 4.13). Балка виготовлена з бетону класу В20. Опорна реакція складає Q = 210 кН, ширина балки b = 40см, довжина опирання на простінок a1 = 25см. На балку діє рівномірно розподілене навантаження q = 35кН/м.
Рішення. 1. Визначаємо корисну довжину опирання балки
м,
де МПа;
МПа ( МПа по табл. А.1 )
,
МПа - початковий модуль пружності бетону згідно з
нормами на проектування залізобетонних конструкцій [13];
м4 – момент інерції балки.
2. Оскільки , приймаємо епюри напружень в кладці простінка у вигляді трапеції з ординатами
;
;
3. Перевіряємо умову (4.25)
,
де (табл. 2.2. );
м2 (див. рис. 2.4.);
м2.
Умова (4.25) виконується, тобто площа опирання балки на простінок достатня.
4. Перевіряємо міцність простінка на місцевий стиск за формулою (2.5)
,
де - коефіцієнт повноти епюри;
;
МПа;
см2.
Оскільки , міцність простінка на місцеве зминання забезпечена.