- •М осковский энергетический институт (технический университет)
- •Энергетический институт (технический университет)
- •Задание
- •Раздел 1.(Теплотехническая часть) Тепловой расчет парового котла тгмп-314
- •Раздел 2. Разработка аср экономичности процессов горения на базе птк квинт
- •Раздел 3 Расчёт динамики аср экономичности процессов горения
- •Раздел I. Тепловая часть……………………………………………………………………………..8
- •Раздел II. Автоматическая часть…………………………………………………………………...41
- •Введение
- •Раздел I Тепловая часть
- •1.1 Исходные данные теплового расчёта.
- •1.2. Компоновка котла, особенности его конструкции и работы
- •Паропроизводительность 1000 т/ч
- •1.3.Топливо, его характеристики, схема подготовки топлива к сжиганию. Процессы и параметры топливного тракта.
- •1.4.Воздушный тракт, обоснование выбора параметров, обеспечение движения воздуха.
- •1.5.Тракт дымовых газов. Параметры тракта, организация движения газов. Схема тракта.
- •1.6.Водопаровой тракт котла. Параметры рабочей среды по тракту. Схема тракта.
- •1.7. Выбор исходных данных, необходимых для расчёта
- •1.8 Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания, кпд котла и расхода топлива. Тепловой расчёт котла
- •1.9. Управление работой котла и автоматическая тепловая защита
- •Защита от останова тягодутьевых установок.
- •Защита котла от останова насоса питательной воды.
- •1.10. Заключение.
- •Раздел II Автоматизация парового котла тгмп-314
- •2.1 Краткая характеристика технологического участка как объекта автоматизации
- •Прямоточный котёл как объект управления.
- •2.2 Структурная схема аср с описанием.
- •2.3. Регулирование подачи тягодутьевых машин.
- •2.4 Реализация частотного способа регулирования дутьевого вентилятора.
- •Описание оборудование входящего в состав впча.
- •2.5 Функциональная схема автоматизации технологического участка. Спецификация применяемых технический средств.
- •2.6 Краткая характеристика птк Квинт
- •2.7 Алгоритмическая реализация аср
- •2.8. Схемы электрических соединений
- •2.9. Заключение.
- •Раздел III
- •3.1. Исходные данные. Аппроксимация исходных динамических характеристик объекта регулирования.
- •3.2. Расчёт двух контурной аср экономичности процесса горе ния. Внутренний контур
- •3.3. Расчёт аср экономичности процесса горения. Внешний контур.
- •3.4. Расчёт аср с компенсацией возмущений.
- •3.5. Сравнение полученных результатов.
- •3.4. Заключение
- •Список использованной литературы
- •Технологические характеристики
- •Стационарные газоанализаторы - газосигнализаторы отходящих газов дозор-с Предназначены для:
- •В систему стационарного газоанализатора - газосигнализатора отходящих газов Дозор-с входит:
- •Основные технические характеристики стационарных газоанализаторов - газосигнализаторов отходящих газов Дозор-с:
1.8 Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания, кпд котла и расхода топлива. Тепловой расчёт котла
Табл.3.1Объемы продуктов сгорания и объемные доли трехатомных газов:
Величина и расчетная формула |
Газоход |
||||
ТК,Ш |
КПП |
ППП |
Э |
РВП |
|
Коэффициент избытка воздуха за поверхностью нагрева
|
1,05 |
1,08 |
1,11 |
1,13 |
1,33 |
Средний коэффициент избытка воздуха в поверхности нагрева αср |
1,05 |
1,07 |
1,10 |
1,12 |
1,23 |
Объем водяных паров
|
2,228 |
2,233 |
2,236 |
2,239 |
2,257 |
Полный объем газов
|
11,697 |
11,900 |
12,204 |
12,407 |
13,522 |
Объемная доля трехатомных газов
|
0,092 |
0,090 |
0,088 |
0,086 |
0,079 |
Объемная доля водяных паров
|
0,190 |
0,187 |
0,183 |
0,179 |
0,164 |
Доля трехатомных газов и водяных паров
|
0,281 |
0,277 |
0,271 |
0,265 |
0,243 |
ТК,Ш — топочная камера, ширмы;
КПП — конвективный пароперегреватель;
ППП — промежуточный пароперегреватель;
Э — экономайзер;
РВП — воздухоподогреватель.
Табл 3.2 Энтальпия продуктов сгорания:
Поверхность нагрева |
Темпера-тура за поверх-ностью υ, ºС |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
Топочная камера
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
Ширмовый п/п
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
КПП высокого давления
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
ППП
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
Экономайзер
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
РВП
|
|
|
|
|
|
Табл 3.3 Энтальпия воздуха и продуктов сгорания.
Энтальпия воздуха и продуктов сгорания. кдж/м3 (при 0,1 мпа) |
|||||||||||||
энтальпия |
Температура. 0с |
||||||||||||
200 |
400 |
600 |
800 |
1000 |
1200 |
1400 |
1600 |
1800 |
2000 |
2200 |
|||
нг0 |
3111 |
6376 |
9801 |
1341 |
17091 |
21026 |
25012 |
29040 |
33139 |
37304 |
41516 |
||
нв0 |
2659 |
5405 |
8286 |
11288 |
14340 |
17513 |
20733 |
23995 |
27256 |
30597 |
33942 |
Таблица 3.4. Тепловосприятие поверхностей котла.
№ п/п |
Рассчитываемая величина |
Обозначение |
Единица измерения |
Расчетная формула или обоснование |
Решение и результат расчета |
1 |
Располагаемая теплота топлива |
Qpp |
кДж/кг, кДж/м3 |
Qpp= Qнp · 103 +Qвнш (3.4) |
37870 |
2 |
Теплота воздуха, поступающего в топку |
QB |
кДж/кг, кДж/м3 |
Qв=(αт – Δαт – Δαпл )Нг.в° (4.18) |
1.05*4012 =4212,558 |
3 |
Полезное тепловыделение в топочной камере |
QT |
кДж/кг, кДж/м3 |
Qт = Qpp (100 – q3 – q6 )/ 100 + Qв– Qвнш (4.17) |
37870 *(100-0.1)/100 +4212,558= 42044.688 |
4 |
Адиабатическая температура |
|
ºС |
(4.19); Hг- -диаграмма или таблица энтальпий воздуха и продуктов сгораний |
2147 |
5 |
Температура газов на выходе из топки |
|
ºС |
Принимается согласно рекомендациям табл. 4.7 или указания на стр. 39 |
1300 |
6 |
Энтальпия газов на выходе из топки |
H”т |
кДж/кг, кДж/м3 |
(2.18); Hг- -диаграмма или таблица энтальпий воздуха и продуктов сгораний |
23975 |
7 |
Тепловосприятие топки |
Qл |
кДж/кг, кДж/м3 |
Qл = φ(Qт - H"т ) (4.23) принять φ = 0,998 |
0.998*(42045- 23975)= 18033 |
8 |
Температура газов перед ширмами |
|
ºС |
Принимают θш' = θт" |
1300 |
9 |
Энтальпия газов |
H’ш |
кДж/кг, кДж/м3 |
(2.18); Hг- -диаграмма или таблица энтальпий воздуха и продуктов сгораний |
23975.15 |
10 |
Температура газов на выходе из ширм |
|
ºС |
Таблица 4.7. Принимается предварительно. Уточняется расчетом ширм. |
1000 |
11 |
Энтальпия газов на выходе из ширм |
H”т |
кДж/кг, кДж/м3 |
(2.18); Hг- -диаграмма или таблица энтальпий воздуха и продуктов сгораний |
17808 |
12 |
Тепловосприятие ширм |
Qб.ш |
кДж/кг, кДж/м3 |
5.5); Qб.ш = φ(Н'ш – H"ш + Δα·Нпрс°) |
0.998(23975-17808) =6155 |
13 |
Температура газов перед конвективным пароперегревателем (КПП) |
|
ºС |
Принять кпп' = ш"
|
1000 |
14 |
Энтальпия газов перед конвективным пароперегревателем (КПП) |
H’кпп |
кДж/кг, кДж/м3 |
(2.18); Hг- -диаграмма или таблица энтальпий воздуха и продуктов сгораний |
18238 |
15 |
Тепловосприятие конвективного пароперегревателя |
Qкпп |
кДж/кг, кДж/м3 |
Оценивается согласно данным таблиц 5.1-5.4 и расчета по (5.6), (5.7) |
2951 |
16 |
Энтальпия газов на выходе из КПП |
H”кпп |
кДж/кг, кДж/м3 |
(5.5) |
15282 |
17 |
Температура газов на выходе |
|
ºС |
Определяется по Н″кпп с помощью Hг- -диаграммы или таблицы энтальпий воздуха и продуктов сгораний |
850 |
18 |
Расчет тепловосприяий других теплообменных поверхностей проектируемого котла осуществляется методически так же, как и КПП |
Qппп Qэк |
кДж/кг, кДж/м3 |
(5.5); таблицы 5.1-5.4 и пояснения к ним. |
Qэк=2204 Qппл=2010
|
19 |
Расчет температур и энтальпий рабочей среды |
t h |
ºС кДж/кг |
Термодинамические свойства воды и водяного пара.
|
hп.п =3323 hп.в =1182 hвт″=3551 hвт'=2952
|
20 |
Температура воздуха на входе в воздухоподогреватель |
t’вп |
ºС |
Таблица 1.5 |
30 |
21 |
Энтальпия воздуха на входе в воздухоподогреватель |
H0’вп |
кДж/кг, кДж/м3 |
Таблица энтальпий воздуха и продуктов сгораний |
30*1.32*9.98=395 |
22 |
Температура воздуха после воздухоподогревателя |
tг.в |
ºС |
Таблица 1.6 |
300 |
23 |
Энтальпия воздуха на выходе из воздухоподогревателя |
H0”вп |
кДж/кг, кДж/м3 |
Таблица энтальпий воздуха и продуктов сгораний |
4032 |
24 |
Тепловосприятие воздухоподогревателя |
Qвп |
кДж/кг, кДж/м3 |
(5.8) (βвп+0.5Δαвп+βрц)(H°″вп –H°'вп) |
(1.1+0.5*0.2)*( 4032-395)= 4546 |
25 |
Энтальпия газов на входе в воздухоподогреватель |
H’вп |
кДж/кг, кДж/м3 |
(Qвп = φ(Н'вп– Н″вп + Δα·Нпрс°) = 0,998(Нвп ' – 2569 + 0,2·2572) => Н'вп |
(1.15+0,5*0,20*(4546-3950=4546 |
26 |
Температура газов на входе в воздухоподогреватель |
|
ºС |
Hг-θ-диаграммы, устанавливается по H'вп |
321 |
27 |
Температура газов на выходе из воздухоподогревателя |
|
ºС |
Принимается вп"= ух
|
120 |
28 |
Проверка правильности распределения тепловосприятий. Выполняется определение несходимости теплового баланса. |
δQ |
% |
(5.27) и (5.28); при δQ>0,5% необходимо уточнить распределение тепловосприятий. |
ΔQ = Qpp·ηк – (Qл + ΣQi) = 37870*0.943-(18033+6155+2951+2010+2204+ 4546)=-166.1
0.44 % |
Расчет тепловосприятий поверхностей закончен, так как относительная несходимость 1%
Таблица 3.4. Расчёт КПД. Расход топлива
№ |
Рассчитываемая величина |
Обозначение |
Размерность |
Формула или обоснование |
Расчет |
|
1 |
Коэффициент избытка воздуха |
αух |
- |
|
ух=1.05+2*0.03+0.02+0.2=1.33 |
|
2 |
Энтальпия цходящих из котла газов |
Hух |
КДж/м3 |
Hух=Hг0+(α-1)*Hв0+Hзл |
Hух=1852+(1,33-1)*1583=2374 |
|
3 |
Потери теплоты с химическим недожогом |
q3 |
% |
табл.4.6 |
0.1 |
|
4 |
Потери теплоты с механическим недожогом |
q4 |
% |
табл.4.6 |
0 |
|
5 |
Потери теплоты с уходящими газами |
q2 |
% |
|
q2=(2374-1.33*263)/37870= 5,345 |
|
6 |
Потери теплоты от наружного охлаждения |
q5 |
% |
|
При Dном250 кг/с, q5=0.2 % К =100-5.3-0.1-0.2=94.3 |
|
7 |
Потери с физической теплотой удаляемых шлаков |
q6
|
% |
задание |
0 |
|
8 |
КПД котла |
ηк |
% |
|
К =100-5.3-0.1-0.2=94.3 |
|
9 |
Расход топлива |
В |
кг/с |
|
B= (277.7(3323-1197)+222.2(3554-2951.97)/( 37870*0.943)= 20,394 |
|
10 |
Расчетный расход топлива |
Вр |
кг/с |
|
20,394 |
Таблица 4.1. Тепловой расчёт топочной камеры.
# |
Рассчитываемая величина |
Обозначение |
Размерность |
Формула или обоснование |
Расчёт |
|
1 |
Диаметр и толщина экранных труб |
dxδ |
мм |
По чертежу котла |
32х6 |
|
2 |
Шаг труб |
S1 |
мм |
------ |
36 |
|
3 |
Ширина топки |
а |
м |
------ |
17.35 |
|
4 |
Глубина топки |
b |
м |
------ |
8.5 |
|
5 |
Определяемая поверхность стен топочной камеры |
Fст. |
м2 |
|
2080.5 |
|
6 |
Расход топлива |
В |
|
|
B= (277.7(3323-1197)+222.2(3554-2951.97)/( 37870*0.943)= 20,394 |
|
7 |
Расход перегретого пара |
|
Кг/с |
По заданию |
222.2 |
|
8 |
Энтальпия рабочей среды |
h |
КДж/кг |
По заданию |
hп.п =3323 hп.в =1182 hвт″=3551 hвт'=2952
|
|
9 |
Расчётный расход топлива |
|
Кг/с |
Вр=В(1-0.001q4) |
20,394 |
|
10 |
Расход рабочей среды |
Д |
Кг/с |
По заданию |
277.8 |
|
11 |
Располагаемая теплота топлива |
Qpp |
кДж/кг |
|
37870 |
|
12 |
КПД котла |
ηк |
% |
|
К =100-5.3-0.1-0.2=94.3 |
|
13 |
Потеря теплоты
|
q2 |
% |
|
q2=(2374-1.33*263)/37870= 5,345 |
|
14 |
Энтальпия уходящих из котла газов |
Нух |
кДж/кг |
Табл.12,диаграмма Hух=Hг0+(α-1)*Hв0+Hзл |
Hух=1852+(1.33-1)1583=2374 |
|
15 |
Энтальпии теоретических объёмов газа и воздуха |
Нг0 Нв0 |
КДж/кг |
Табл.4.2 |
Hг0=1805 Hв0=1580 |
|
16 |
Коэффициент избытка воздуха |
αух |
- |
|
ух=1.05+2*0.03+0.02+0.2=1.33 |
|
17 |
Температура уходящих газов |
υух |
0С |
задание
|
120 |
|
18 |
Потери теплоты с химическим недожогом |
q3 |
% |
табл.4.6 [1]
|
q3+q4=0.1 |
|
19 |
Потери теплоты от наружного охлаждения |
q5 |
% |
табл.4.7 [1]
|
При Dном250 кг/с, q5=0.2 % |
|
20 |
Потери теплоты с физической теплотой шлаков |
q6 |
% |
задание |
0 |
|
21 |
Удельное тепловосприятие топки котла |
Qл |
кДж/кг кДж/м3
|
Qл= φ(Qт - Нт”) |
0.998*(42045- 23975)= 18033 |
|
22 |
Коэффициент сохранения теплоты
|
φ |
- |
ϕ=1-q5/(ήк+q5)= |
0.998 |
|
23 |
Полезное тепловыделение в топочной камере |
Qт |
кДж/кг кДж/м3
|
|
37870 *(100-0.1)/100 +4212,558= 42044.688 |
|
24 |
Теплота воздуха |
Qв |
кДж/кг кДж/м3 |
Qв=(αт-∆ αт-∆ αпл) Нгв0+ + (∆ αт+∆ αпл) Нхв0 ∆ αт=∆ αпл=0 |
1.05*4012 =4212,558
|
|
25 |
Температура холодного воздуха |
tх.в. |
0С |
Табл.8 |
30 |
|
26 |
Температура горячего воздуха |
tг.в. |
0С |
Табл.8 |
300 |
|
27 |
Температура газов на выходе из топки |
υт” |
0С |
табл.8 |
1300 |
|
28 |
Энтальпия газов на выходе из топки |
Нт” |
кДж/кг кДж/м3 |
H"т=Hг0+(α-1)*Hв0+Hзл |
23975 |
|
29 |
Коэффициент положения ядра факела в топке |
М |
- |
M=0,52-0,50Xт |
Хт=hгор/hт’+Х=3.2/28+0.05=0.165 M=0.463 |
|
30 |
Коэффициент теплового излучения топки |
ξт |
- |
|
св=1-e-kps=1-e-2.528*0.1*7=0.83 г=1-e-0.79*0.1*7=0.425 т=ф/(ф+(1-ф)*ср)= 0.579 |
|
31 |
Коэффициент теплового излучения факела |
ξф |
- |
ф=mсв+(1-m) г |
ф=0.1*0.83+(1-0.1)* 0.425=0.4654 |
|
32 |
Коэффициент ослабления лучей топочной средой |
k |
1/МПа |
|
k=2.81*0.281+0=0.7903
|
|
33 |
Давление газов в топке |
р |
МПа |
Исх.задание |
0,1 |
|
34 |
Эффективная толщина излучающего слоя в топке |
S |
м2 |
|
S=3.6*2522/1297=7 |
|
35 |
Коэффициент тепловой эффективности экранов |
ψ |
- |
|
=0.975*0.65=0.634 |
|
36 |
Условный коэффициент загрязнения экранов |
ξ |
- |
табл.4.8 [1] |
=0.65 |
|
37 |
Угловой коэффициент экрана |
х |
- |
х = 1 – 0,2(S/d – 1) |
Х=1-0.2(1.125-1)= 0.975 |
|
38 |
Абсолютная температура газов на выходе из топки |
Тт” |
К |
Тт |
1573.15 |
|
39 |
Абсолютная температура горения в топке |
Та |
К |
Та |
2420.15 |
|
40 |
Адиабатическая температура газов в топке |
υа |
0С |
Принимаем Hг=Qт, определяем из графика Н=f() |
2147 |
|
41 |
Поверхность части топки, расположенной над призматической частью |
Fвч |
м2 |
чертежи котла
|
744.3 |
|
42 |
Поверхность части топки, расположенной под призматической частью |
Fнч |
м2 |
------ |
148.2 |
|
43 |
Поверхность призма-тической части топки |
Fпр |
м2 |
Fпр= Fст - Fвч –Fнч |
Fпр=1897-744.3-148.2= 1004 |
|
44 |
Высота призматической части топки |
hпр |
м |
|
1004/ (2*17.36+2*8.535)= 19.4 |
|
45 |
Общая высота топки |
hт |
м |
hв.ч+hп.р+hн.ч |
14.17+19.4+2.825=36.9 |
|
46 |
Объем топки |
Vт |
м3 |
|
Vт=(2081/7)3/2=5124 |
|
47 |
Тепловое напряжение топочного объема |
qv |
кВт/м2 |
|
qv= 150.7 |
|
48 |
Среднее тепловое напряжение поверхности нагрева топочных экранов |
qл |
кВт/м2 |
|
qл=181.2977 |
|
49 |
Лучевоспринимающая поверхность нагрева экранов |
Нл |
м2 |
=0.975 |
Hл=1897*0.975=1849.167 |
|
50 |
Комплекс, вычисленный по рис.4.4 |
ВрQт/Fст |
кВт/м2 |
рис. 4.4[1] |
412 |
|
51 |
Поверхность стен топки, вычисленная по рис.4.4 |
Fст |
м2 |
рис. 4.4[1] |
1965 |
|
52 |
Относительная несходимость значений поверхности стен топки |
δFст |
% |
|
3.6 |
Тепловой расчет топочной камеры закончен, так как относительная несходимость 10%