- •1. Надати схему кібернетичної моделі «чорний ящик». Фактори, параметри та вимоги, які до них пред’являються.
- •Проаналізувати класифікацію моделей. Основні етапи побудови моделей.
- •Проаналізувати класифікацію об'єктів дослідження
- •7. Розкрити сутність моделювання напруження течії металу на основі методу термомеханічних коефіцієнтів. Принципи побудови графічних залеж-ностей для термомеханічних коефіцієнтів
- •8. Раскрыть сущность метода получения формулы . Раскрыть сущность метода расчета констант в данной формуле.
- •9. Раскрыть сущность моделирования течения металла на основе метода планируемого эксперимента.
- •10. Проанализировать положения, которые определяют корректность постановки краевых задач омд.
- •11. Розкрити сутність граничних умов в задачах омт
- •12. Охарактеризувати основні положення постановки крайової задачи омт для лінійно в’язкового нестисливого середовища
- •13. Математическая модель внутреннего механизма процессов омд
- •14. Розкрити сутність основних положень методу рішення крайової задачі щодо визначення формозміни полоси при її прокатці на гладких циліндричних валках
- •15. Охарактеризувати варіаційні принципи рішення крайових задач омт
- •16. Розкрити сутність планування фізичного і розрахункового експерименту Класифікація планів.
- •18. Визначення рівнів, інтервалів варіювання і області визначення факторів при плануванні експерименту. Надати формулу перерахунку натуральних значень факторів у кодові
- •19. Виконати аналіз кінематичних та змішаних граничних умов в задачах омт
- •20. Моделювання процесу охолодження розкату за рахунок випромінювання шляхом рішення диференціального рівняння Стефана-Больцмана
- •21. Навести в загальному вигляді послідовність визначення коефіцієнтів та складання рівняння регресії зв’язку між силою прокатки та показанням месдоз при таруванні
- •22. Навести в загальному вигляді послідовність визначення середньо-арифметичних параметрів сили прокатки та показань месдоз при таруванні
- •23. Навести в загальному вигляді послідовність отримання коефіцієнту кореляції та навести його оцінку при визначенні зв’язку між силою прокатки та показанням месдоз при таруванні
- •24. Навести в загальному вигляді послідовність визначення інтервалу та заповнення таблиці групування даних при побудові статистичної моделі розподілу сили або моменту прокатки у калібрі
- •25. Навести в загальному вигляді послідовність побудови гістограми розподілу сили або моменту прокатки у калібрі по інтервалам групування даних дослідження.
- •28. Навести в загальному вигляді послідовність визначення сили прокатки, з описанням усіх параметрів, що входять до математичних залежностей, які використовуються під час моделювання процесу прокатки
- •30) Обґрунтувати моделювання оптимального розкрою злитків і штанг на заготовки шляхом мінімізації маси металу, що йде на різ та в обріз.
13. Математическая модель внутреннего механизма процессов омд
Математическая модель внутреннего механизма процессов ОМД, рассматриваемая для двумерной задачи, в которой металл – это линейно – вязкая несжимаемая среда.
Математическая модель имеет вид:
уравнение несжимаемости,
уравнение теплопроводности,
уравнения движения
определяющее уравнение
σх, σу, τху – компоненты тензора напряжений
В этой модели металл с достаточной степенью точности может рассматриваться как несжимаемая линейно-вязкая среда, в процессе деформации которой отношения порядка сил инерции к порядку сил вязкости очень мало, а перенос тепла в основном определяется теплопроводностью.
14. Розкрити сутність основних положень методу рішення крайової задачі щодо визначення формозміни полоси при її прокатці на гладких циліндричних валках
Для решения краевой задачи были сделаны допущения: принята жестко-пластическая среда; действует гипотеза плоских сечений; цилиндрическая поверхность валков в очаге деформации заменяется на параболическую, уширение полосы по длине очага деформации изменяется по параболическому закону, а также показатели уширения в любом сечении очага деформации величина постоянная =const.
и , где А=х-ld
Тогда при х равном длине очага деформации Yп=h; при х=0 Yп=Н, а Zп=b-ΔB=B.
Полная энергия, затрачиваемая на пластическую деформацию N=N1+N2+N3, где N1 – мощность внутренних сопротивлений, N2 – мощность, затраченная на взаимодействие с внешней зоной, N3 – мощность внешних сопротивлений на контактной поверхности металла с валками. Чтобы решить задачу на ЭВМ следует функцию полной мощности представить как функцию, зависящую от коэффициента высотной деформации (η), коэффициента формы поперечного сечения профиля (m), коэффициент формы очага деформации (θ) и коэффициента трения установившегося процесса прокатки (f). Функция полной мощности зависит от варьируемого параметра К (0≤К≤1). Истинное течение металла, определяет Δb, которое находят из условия минимальной энергии Значения функций N и коэффициента К определяется методом поиска минимума по координатным точкам. Для решения поставленной задачи параметры определяющие форму очага деформации и коэффициента трения изменяли в пределах: η = (1,1 – 1,9); m=(0,75-12); θ=(0,5-1,9) и f=(0,2-0,5).
В результате чего получили уравнения полной мощности и показателя уширения.
K=f(η; m; θ; f)
15. Охарактеризувати варіаційні принципи рішення крайових задач омт
Вариационные принципы позволяют выделить действительное движения металла в очаге деформации из рассматриваемого класса кинематически возможных. По форме вариационные принципы подразделяются на интегральные и дифференциальные. Первые дают решение нестационарных задач, а вторые – стационарных.
Краевые задачи ОМД является вариационными по своей природе, так как их решение зависит от ряда варьируемых параметров. Эти параметры определяют уширение, утяжку и другие. Вариационный принцип позволяет определить условия экстремума функционала, в которые входят функции зависящие от варьируемого параметра. Построение такого функционала и отыскание экстремума дают возможность однозначного определения значений варьируемых параметров.
Истинное течение металла, определяет Δb, которое находят из условия минимальной энергии ,
где N - полная энергия; К1, К2, Кn – варьируемые параметры, затрачиваемые на пластическую деформацию.
Значения функций N и коэффициента К определяется методом поиска минимума по координатным точкам. Для решения поставленной задачи параметры определяющие форму очага деформации и коэффициента трения изменяются в пределах: η = (1,1 – 1,9); m=(0,75-12); θ=(0,5-1,9) и f=(0,2-0,5).
В результате получили уравнение для расчета показателя уширения K=f(η; m; θ; f)