Черт. 84. Положение опорных реакций в жестких узлах, принимаемое для определения коэффициента loc
а - г стыки сборных элементов; д - и монолитные сопряжения
Черт. 85. Расчетные схемы для определения коэффициента loc
а при приложении силы к сжатой грани элемента; б то же, к уширениям (полкам) элемента; в то же, по длине статически неопределимой балки
(4.15). Напряжения в растянутой арматуре s (определяются по формулам для элементов:
центрально-растянутых
(258)
изгибаемых
;
(259)
внецентренно сжатых и внецентренно растянутых
.
(260)
В формуле (260) знак «плюс» принимается при внецентренном растяжении, знак «минус» при внецентренном сжатии. При расположении растягивающей продольной силы N между центрами тяжести арматуры S и S значение еs принимается со знаком «минус».
В формулах (259) и (260) :
z — расстояние от центра
тяжести площади сечения арматуры S
до точки приложения равнодействующей
усилий в сжатой зоне сечения над трещиной,
определяемое согласно п. 4.16, при этом
для внецентренно растянутых элементов
при ео < 0,8ho
z принимается равным zs
— расстоянию между центрами тяжести
арматуры S и S,
коэффициент v в формуле
(277) принимается всегда равным vsh
= 0,45 (как при непродолжительном действии
нагрузки); допускается z принимать
таким же, как при расчете по деформациям
на те же нагрузки, если
В случае, когда Mr < Mcrc (см. п. 4.2), значение s, определяется по формуле
(261)
где s,crc напряжение в арматуре при действии нагрузки, соответствующей образованию трещин, определяемое по формулам (259) и (260) с заменой М на
Mcrc
и N на
При определении Ncrc моменты Mcrc и Mr допускается вычислять при r = 0,8Wred/Ared.
При расположении растянутой арматуры в несколько рядов по высоте сечения в изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых элементах при eo > 0,8ho напряжения s необходимо умножать на коэффициент n, равный:
(262)
где х = ho; значение определяется по формуле (274); для изгибаемых элементов допускается принимать значение х таким же, как и при расчете по прочности;
а1, a2 — расстояния от центра тяжести площади сечения соответственно всей арматуры S и крайнего ряда стержней до наиболее растянутого волокна бетона.
Значение напряжения s от действия полной нагрузки, определенное с учетом коэффициента n, не должно превышать Rs,ser. Это условие допускается не проверять для статически определимых конструкций с арматурой одного класса при ее однорядном расположении.
Упрощенные способы определения s. Для изгибаемых элементов допускается определять s по формуле
(263)
где Ми — предельный момент по прочности, равный:
при проверке прочности сечений правой части неравенств (17) — (21), (28), (30)
при подборе сечения арматуры
здесь Mtot,d — момент от действия полной нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке f > 1,0;
Аs,fact — фактическая площадь принятой арматуры;
Asd — площадь арматуры, требуемая по расчету прочности.
При применении арматуры разных классов в формулу (263) вводится расчетное сопротивление арматуры для предельных состояний первой группы Rs по более прочной арматуре.
Для внецентренно сжатых элементов из тяжелого и легкого бетонов при Mr Mcrc допускается вычислять s по формуле
4)
где crc — коэффициент, определяемый по табл. 30.
Таблица 30
f |
|
Коэффициенты crc при значениях , равных |
|||||||||||
|
|
0,01 |
0,02 |
0,03 |
0,05 |
0,07 |
0,10 |
0,15 |
0,20 |
0,25 |
0,30 |
0,40 |
0,50 |
0 |
0,8 1,0 1,2 1,5 2,0 3,0 4,0 |
0,04 0,18 0,31 0,44 0,59 0,74 0,81 |
0,07 0,22 0,34 0,48 0,62 0,77 0,84 |
0,10 0,25 0,37 0,50 0,64 0,79 0,86 |
0,15 0,29 0,40 0,53 0,67 0,82 0,89 |
0,18 0,31 0,43 0,56 0,70 0,84 0,91 |
0,22 0,34 0,46 0,58 0,72 0,86 0,94 |
0,26 0,38 0,49 0,62 0,75 0,89 0,97 |
0,31 0,42 0,55 0,65 0,78 0,92 1,00 |
0,34 0,45 0,55 0,67 0,81 0,95 1,02 |
0,37 0,47 0,57 0,69 0,82 0,96 1,03 |
0,41 0,50 0,60 0,72 0,85 0,99 1,06 |
0,45 0,52 0,62 0,74 0,87 1,01 1,08 |
0,05 |
0,8 1,0 1,2 1,5 2,0 3,0 4,0 |
0,04 0,17 0,30 0,44 0,59 0,74 0,82 |
0,04 0,20 0,33 0,46 0,61 0,76 0,84 |
0,07 0,22 0,35 0,48 0,63 0,78 0,85 |
0,11 0,26 0,38 0,51 0,65 0,80 0,86 |
0,14 0,28 0,40 0,53 0,67 0,82 0,90 |
0,18 0,31 0,43 0,56 0,70 0,84 0,92 |
0,22 0,34 0,46 0,59 0,72 0,87 0,94 |
0,26 0,38 0,49 0,61 0,75 0,89 0,97 |
0,29 0,40 0,51 0,64 0,77 0,91 0,99 |
0,32 0,42 0,53 0,66 0,79 0,93 1,00 |
0,36 0,46 0,56 0,68 0,82 0,95 1,03 |
0,38 0,48 0,58 0,70 0,83 0,97 1,04 |
0,10 |
0,8 1,0 1,2 1,5 2,0 3,0 4,0 |
0,03 0,16 0,30 0,44 0,59 0,75 0,83 |
0,04 0,19 0,32 0,46 0,61 0,76 0,84 |
0,05 0,21 0,33 0,47 0,62 0,77 0,85 |
0,09 0,24 0,36 0,50 0,64 0,79 0,87 |
0,11 0,26 0,38 0,52 0,66 0,81 0,88 |
0,14 0,28 0,40 0,54 0,68 0,83 0,90 |
0,16 0,31 0,43 0,56 0,70 0,85 0,92 |
0,22 0,34 0,46 0,59 0,73 0,87 0,94 |
0,25 0,37 0,48 0,61 0,75 0,89 0,96 |
0,28 0,39 0,50 0,63 0,76 0,90 0,98 |
0,31 0,42 0,53 0,65 0,79 0,93 1,00 |
0,34 0,44 0,55 0,67 0,80 0,94 1,02 |
0,20 |
0,8 1,0 1,2 1,5 2,0 3,0 4,0 |
0,03 0,15 0,29 0,44 0,59 0,75 0,83 |
0,04 0,17 0,31 0,45 0,60 0,76 0,84 |
0,05 0,19 0,32 0,46 0,61 0,77 0,85 |
0,06 0,21 0,34 0,48 0,63 0,78 0,86 |
0,07 0,23 0,35 0,49 0,64 0,79 0,87 |
0,10 0,25 0,37 0,51 0,65 0,81 0,88 |
0,13 0,27 0,40 0,53 0,67 0,82 0,90 |
0,16 0,30 0,42 0,55 0,69 0,84 0,91 |
0,19 0,32 0,44 0.57 0,71 0,85 0,93 |
0,21 0,34 0,45 058 0,72 0,87 0,94 |
0,25 0,37 0,48 0,61 0,75 0,89 0,96 |
0,28 0,39 0,50 0,63 0,76 0,90 0.98 |
0,30 |
0,8 1,0 1,2 1,5 2,0 3,0 4,0 |
0,03 0,15 0,29 0,44 0,59 0,75 0,84 |
0,04 0,16 0,30 0,45 0,60 0,76 0,85 |
0,05 0,17 0,31 0,46 0,61 0,77 0,85 |
0,05 0,19 0,33 0,47 0,62 0,78 0,86 |
0,06 0,21 0,34 0,48 0,63 0,78 0,86 |
0,07 0,23 0,35 0,49 0,64 0,79 0,87 |
0,10 0,25 0,37 0,51 0,66 0,81 0,89 |
0,12 0,27 0,39 0,53 0,67 0,82 0,90 |
0,15 0,29 0,41 0,54 0,68 0,83 0,91 |
0,17 0,30 0,42 0,55 0,70 0,84 0,92 |
0,20 0,33 0,45 0,58 0,72 0,86 0,94 |
0,23 0,35 0,46 0,59 0,73 0,88 0,95 |
0,50 |
0,8 1,0 1,2 1,5 2,0 3,0 4,0 |
0,04 0,15 0,29 0,44 0,60 0,77 0,85 |
0,04 0,16 0,30 0,45 0,61 0,77 0,85 |
0,04 0,16 0,30 0,45 0,61 0,77 0,85 |
0,04 0,18 0,31 0,46 0,62 0,77 0,86 |
0,04 0,19 0,32 0,47 0,62 0,78 0,86 |
0,04 0,20 0,33 0,48 0,63 0,79 0,87 |
0,06 0,22 0,35 0,49 0,64 0,79 0,87 |
0,08 0,23 0,36 0,50 0,65 0,80 0,88 |
0,10 0,24 0,37 0,51 0,66 0,81 0,89 |
0,12 0,26 0,38 0,52 0,67 0,82 0,89 |
0,15 0,28 0,40 0,54 0,68 0,83 0,91 |
0,17 0,30 0,42 0,55 0,69 0,84 0,92 |
0,70 |
0,8 1,0 1,2 1,5 2,0 3,0 4,0 |
0,04 0,15 0,29 0,45 0,61 0,77 0,85 |
0,04 0,15 0,30 0,45 0,61 0,77 0,85 |
0,04 0,16 0,30 0,45 0,61 0,77 0,85 |
0,04 0,17 0,31 0,46 0,61 0,77 0,86 |
0,04 0,18 0,32 0,46 0,62 0,78 0,86 |
0,04 0,19 0,32 0,47 0,62 0,78 0,86 |
0,04 0,20 0,34 0,48 0,63 0,79 0,87 |
0,06 0,21 0,34 0,49 0,64 0,79 0,87 |
0,07 0,22 0,35 0,49 0,64 0,80 0,88 |
0,08 0,23 0,36 0,50 0,65 0,80 0,88 |
0,11 0,25 0,38 0,52 0,66 0,81 0,89 |
0,13 0,27 0,39 0,53 0,67 0,82 0,90 |
Найденные по формулам (263) и (264) значения s в случае расположения арматуры в несколько рядов по высоте сечения умножаются на коэффициент n.
4.10 (4.14). Ширина непродолжительного раскрытия трещин от действия всех нагрузок определяется как сумма ширины продолжительного раскрытия от действия постоянных и длительных нагрузок (при l > 1,0) и приращения ширины раскрытия от действия кратковременных нагрузок (при l = 1,0). Этому соответствует определение ширины непродолжительного раскрытия трещин по формуле
(265)
где acrс,l — ширина продолжительного раскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок;
l > 1,0— см. п. 4.7; если величина acrс,l определена с учетом формулы (253), то коэффициент l в формуле (265) заменяется произведением l l1 (где l1 см. п. 4.86);
sl, s — определяются согласно п. 4.9 соответственно от суммы постоянных и длительных нагрузок и от всех нагрузок.