Черт. 64. К примеру расчета 48

Расчет производим в соответствии с указаниями пп. 3.93 и 3.94.

Расчетную площадь А_loc2 определяем в соответствии с черт. 63, е.

Согласно черт. 64, имеем c₁ = 200 мм < b = 800 мм; a₁ = 200  2+300 = 700 мм; b₁ = 200  2+200 = 600 мм; А_loc2 = a₁ b₁ = 700  600 = 420000 мм².

Площадь смятия равна А_loc1 = 300  200 = 60000 мм². Поскольку класс бетона ниже В25,  = 1,0.

Коэффициент _b равен:

Определяем расчетное сопротивление бетона смятию по формуле (195), принимая r_b с учетом _b9 = 0,9 (см. табл. 9) как для бетонной конструкции: r_b = 6,7  0,9 = 6,03 МПа:

R_{b, loc} = _b R_b = 1  9  6,03 = 11,5 МПа

(где _b = 1  1,9 = 1,9 > 1,0).

Проверяем условие (194), принимая  = 1,0 как при равномерном распределении местной нагрузки, тогда

= 1  11,5  60000 = 690000 H = 690 кН < N = 1000 кН,

т. е. прочность бетона на местное сжатие не обеспечена, и поэтому необходимо применить косвенное армирование. Принимаем косвенное армирование в виде сеток из арматурной проволоки класса Вр-1, диаметром 3 мм, ячейкой 100100 мм и шагом по высоте s = 100 мм (R_s,xy = 375 МПа).

Проверяем прочность согласно п. 3.95. Так как _b = 1,9 < 3,5, в расчет вводим _b = 1,9.

Коэффициент косвенного армирования сетками _xу определяем по формуле (99).

Из черт. 64 имеем: п_x = 5; l_x = 300 мм; п_y = 4; l_y = 400мм; А_sx = А_sy = 7,1 мм² (3); А_ef = l_x l_у = 300  400 = 120000 мм² > A_loc1 = 60 000 мм², тогда

По формулам (101) и (100) определяем  и :

Коэффициент _s равен:

_s = 4,5 ‑ 3,5 A_loc1/A_ef = 4,5 ‑ 3,5  60000/120000 = 2,75.

Приведенную прочность бетона R^*_b,loc определяем по формуле (197):

R^*_b,loc = R_b _b + _xy R_s,xy _s =

= 6,7  1,9+ 3,69  0,00183  375  2,75 = 19,7 МПа.

Проверяем условие (196):

R^*_b,loc A_loc1 = 19,7  60000 = 1182  10³ H > N = 1000 кН,

т. е. прочность бетона обеспечена.

Определяем наименьшую глубину заложения сеток по формуле (198), принимая _d = 0,5:

т. е. достаточно установить две сетки.

Расчет на продавливание

3.96(3.42). Расчет на продавливание плитных конструкций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия

F  R_bt u_m h_o, (200)

где F  продавливающая сила;

 — коэффициент, принимаемый равным для бетона:

тяжелого ........................ 1,00

мелкозернистого .......... 0,85

легкого .......................... 0,80

u_m  среднеарифметическое значение периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды, образующейся при продавливании в пределах рабочей высоты сечения.

При определении u_m и F предполагается, что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, а боковые грани наклонены под углом 45° к горизонтали черт.65, а).

Продавливающая сила F принимается равной силе, действующей на пирамиду продавливания, за вычетом нагрузок, приложенных к большему основанию пирамиды продавливания (считая по плоскости расположения растянутой арматуры) и сопротивляющихся продавливанию.

Если схема опирания такая, что продавливание может происходить только по поверхности пирамиды с углом наклона боковых граней более 45° [например, в свайных ростверках (черт. 65, б)], тогда правая часть условия (200) определяется для фактической пирамиды продавливания с умножением на h_o/с (где с — длина горизонтальной проекции боковой грани пирамиды продавливания). При этом значение несущей способности принимается не более значения, соответствующего пирамиде при с = 0,4h_о.