- •Нормальная земная система координат
- •Траекторные углы
- •Экспериментальные методы определения аэродинамических характеристик.
- •Критерии подобия в аэродинамическом эксперименте
- •Распространение слабых возмущений в сжимаемой среде. Скорость звука
- •Уравнения движения газа при сверхзвуковых скоростях
- •Взаимодействие между движущимся газом и телом при наличии вязкости
- •Распределение давления.
- •Теоретические основы аэродинамики.
- •Теорема Жуковского о подъёмной силе.
- •0,5 Хорда профиля 0,5 0,87
- •0 Рис. 33. Профиль единичной ширины
- •Расчёт и построение зависимости
- •Энергетические методы увеличения
- •Энергетические методы
- •Обдув крыла струей двигателей
- •Обдув снизу
- •Гидротруба гт-1 Продольный момент профиля
- •Профильное сопротивление
- •Волновое сопротивление
- •Скачки уплотнения
- •Природа скачка уплотнения
- •Распределение давления
- •Сверхкритические профили
- •III поколения
- •Геометрия профилей
- •Основные геометрические параметры крыла
- •Форма крыла в плане.
- •1 Поколение
- •2 Поколение
- •3 Поколение
- •Влияние удлинения крыла на наклон крыла
- •Крыло конечного размаха
- •70% Турбулентное
- •Стреловидное крыло
- •Недостатки стреловидных крыльев
- •Крылья малого удлинения кму
- •1. Разрушение вихря далеко за крылом
- •2. Разрушение вихря вблизи задней кромки крыла
- •3. Разрушение вихря на крыле 3
- •Крылья обратной стреловидности (кос)
- •Правило площадей
- •Поляра самолета
- •Выбор оптимальных геометрических параметров фюзеляжа
- •Форма мотогондолы
- •55 60 65 70 75 80 85 5% 10% Typical refan engines Last generation low-bypass engines
- •Параметры мотогондолы
- •Форма пилона
Распределение давления.
Является, пожалуй, вторым по значению типом эксперимента АТД после весовых испытаний. Очевидно, что подъемная сила полностью определяется распределением сил давления по поверхности обтекаемого тела. От этого же частично зависит и сопротивление самолёта , в которое кроме сил трения входит слагаемое от сил давления в проекции на скоростную ось Х. Следует также помнить, что силы трения и напряжение трения также зависят от сил нормального давления в каждой точке поверхности крыла, фюзеляжа и пр., поскольку от градиентов давления в первую очередь зависит состояние пограничного слоя.
Т
Рис. 22. Модель дренированного крыла с дренажными
трубками и манометрами.
2. Развитие отрыва потока.
Р
зона отрыва потока
II
“-”
верх
A
низ
I
x
“+”
Б
I
Рис. 23.
А - график распределения давления по верхней и нижней поверхности профиля.
Б - профиль крыла с контуром пограничного слоя (увеличено) и профилями скоростей в различных точках верхней поверхности.
I - точка отрыва потока соответствует условию
II - зона отрыва потока.
“-”
I
верх
низ
отрыв потока
0
“+”
Рис. 24. Координатная диаграмма
В передней части профиля имеется отрицательный градиент
давления . Поток в этой зоне движется в сторону уменьшения давления, очевидно с возрастанием скорости вплоть до точки I. Правее точки I градиент давления становится положительным , и потоку приходится преодолевать возрастание давления. Возможен либо ламинарный отрыв с последующим прилипанием потока после перехода в турбулентное состояние, просто переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный, либо отрыв потока.
Второй участок с большим положительным градиентом давления начинается в 20-30% от конца хорды крыла. Здесь возможен отрыв потока. Условием точки отрыва согласно рис. является . В зоне отрыва образуется противотечение, она заполнена вихрями.
Теоретические основы аэродинамики.
Обтекание бывает 2-х видов: потенциальное (безвихревое, безотрывное) и вихревое (срывное). В настоящий момент времени большинство теоретических методов расчёта относится к расчёту потенциального обтекания, и только малая часть методов позволяет, рассчитывать вихревые течения. Существует также принципиальная разница в характере обтекания: при малых скоростях оно •плавное с постепенным искривлением струек до момента непосредственного контакта с телом; при сверхзвуковых скоростях - обтекание ударное со скачкообразным изменением параметров потока - скорости, давления, плотности, температуры. При трансзвуковых скоростях 0,8<М< 1,2 существует смешанный тип обтекания, поэтому в этом диапазоне чисел М расчётные методы дают неточные результаты.
В основе практически всех расчётных методов лежит линейная теория, по которой обтекаемые тела предполагаются слабо искривлёнными, тонкими, а углы атаки - малыми: α=0÷5°.
A,B
– критические точки
a
V
A
B
b
Рис. 25.
Струйки, обтекающие верхнюю и нижнюю образующие тела, имеют разные скорости, как по длине профиля, так и скорость сверху тела отличается от скорости снизу. Для оценки этой несимметрии обтекания вводится понятие циркуляции скорости:
- элементарная циркуляция (19)
- полная циркуляция по верхней поверхности (20)
- полная циркуляция по нижней поверхности (21)
- суммарная циркуляция скорости по контуру тела.
Из опыта следует, что если тело находится под положительным углом атаки и имеет положительную кривизну, то путь частиц вдоль верхней поверхности профиля больше, если профиль симметричный и угол атаки
α =0, то циркуляции сверху и снизу равны по величине и противоположны по знаку, в этом случае суммарная циркуляция =0. Для несимметричного течения, как указывалось выше , т.е. > 0. Таким образом циркуляция скорости может рассматриваться как мера несимметрии обтекания тела за счёт кривизны и угла атаки.