Основы расчёта деталей и узлов транспортных машин
.pdf30 … 40 % выше прочности зуба косозубого колеса по следующим причинам:
1)зуб червячного колеса имеет круговую форму;
2)зуб червячного колеса нарезан во всех сечениях, кроме среднего, как бы
сположительным смещением.
Напряжения изгиба вычислим по формуле
sF = 0,7 |
Ft 2 |
× K F |
×Y F 2 |
£ [sF |
] , |
(3.23) |
|
mn × b2 |
|||||
|
|
|
|
|
– коэффициент формы зуба червячного колеса, определяемый по справочным таблицам в зависимости от эквивалентного числа зубьев червячного колеса z2 ν
|
|
z2 |
|
|
z |
2 ν = |
|
; |
(3.24) |
(cos g)3 |
||||
mn – |
нормальный модуль |
|
||
mn = m×cosg. |
(3.25) |
Материалы, применяемые для изготовления червяка и червячного колеса
Для червяков применяются те же стали, что и для зубчатых колес. С целью повышения КПД передачи и ее нагрузочной способности червяки термообрабатываются до твердости, большей 45 HRCЭ, с последующим шлифованием и полированием витков.
Для тяжело нагруженных передач целесообразно применять цементируемые стали 20Х, 15Х, 12ХН3А, 18ХГТ и др. с твердостью после закалки
56…65 HRC.
Стальные червяки с НВ < 350 применяются только в легко нагруженных передачах при мощности Р ≤ 1 кВт.
Венцы червячных колес чаще всего изготавливают из бронз различных марок в зависимости от скорости скольжения и продолжительности работы:
81
1)νs = 10 … 30 м/с – передача работает постоянно; оловянистые, оловяни- сто-никелевые бронзы, типа БрО10Ф1, БрО10НР;
2)νs < 10 м/с – алюминиево-железистые бронзы, типа БрА9Ж4, БрА9Ж3Л;
3)νs < 2 м/с – серый чугун.
Поскольку νs в начале проектного расчета неизвестна, ее ориентировочное
значение можно определить по формуле |
|
|||||
|
|
|
−4 n 3 |
|
|
|
n |
s |
= 4,5 ×10 |
T . |
(3.26) |
||
|
|
1 |
2 |
|
|
Отводимое количество тепла |
|
|
|
|
|
Q2 = kt A(tм - tоср ). |
|
(3.28) |
|
||
То есть при тепловом балансе Q1 = Q2 или |
|
||||
(1 - h)P1 = kt A(tм - tоср ), |
|
(3.29) |
|
||
|
|
Вт |
|
||
где kt – коэффициент теплоотдачи |
|
|
|
, А – |
площадь поверхности редук- |
|
2 |
|
|||
м |
|
× °С |
|
тора, с которой происходит теплоотдача (учитывается та поверхность, которая омывается изнутри маслом или его брызгами, а снаружи обдувается воз-
82
духом (если есть оребрение, то в расчет принимается половина площади ребра), tм – температура масла, tо ср – средняя температура окружающей среды
(вне корпуса), η – КПД редуктора.
Коэффициент теплоотдачи kt зависит от материала корпуса редуктора и интенсивности вентиляции помещения:
kt = 7 … 9 |
|
Вт |
|
– |
|
непроветриваемое помещение, |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
м2 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
× °С |
|
|
|
|
|||||
kt = 12 … 15 |
|
|
|
Вт |
|
– |
проветриваемое помещение, |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
м2 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
× °С |
|
||||||
kt = 18 … 24 |
|
|
|
Вт |
|
– |
охлаждение корпуса вентилятором, |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
м2 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
× °С |
|
||||||
kt = до 80 |
|
|
Вт |
|
– |
водяное охлаждение, |
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
м |
2 |
× °С |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
kt = 80 … 180 |
|
|
|
|
Вт |
|
|
|
– масло охлаждается с помощью радиатора или холо- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
м |
2 × °С |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
дильника.
Смазку зацепления осуществляют: а) погружением червяка или червячного колеса, б) разбрызгиванием масла и масляным туманом, в) циркуляционной смазкой.
а) погружение червяка или колеса в масло – наиболее простой и надежный способ – червяк или колесо погружается в смазочный материал. Для уменьшения потерь на разбрызгивание и размешивание смазочного материала и предохранения масла от интенсивного окисления глубина погружения не должна превышать высоты зуба или витка червяка для быстроходных колес и 1/3 радиуса для тихоходных колес. При этом желательно, что бы уровень масла для подшипника качения проходил не выше центра нижнего тела качения подшипника.
б) смазывание передачи разбрызгиванием или масляным туманом – червяк или колесо не погружают в масло. На вал червяка устанавливают брызговики, которые, погружаясь в масло, разбрызгивают его, создавая туман и тем самым обеспечивая смазывание зацепления и подшипников.
83
в) при скорости νs > |
10 … 15 м/с применяют циркуляционное смазывание |
под давлением 0,05…0,3 |
МПа. |
Марка смазочного материала выбирается в зависимости от νs и режима работы по справочным таблицам.
Вопросы для самоподготовки
1.Какие достоинства и недостатки присущи червячной передаче?
2.По каким признакам классифицируются червячные передачи?
3.В каких случаях и почему целесообразно применять червячную передачу?
4.Как определяются основные геометрические параметры червячной передачи?
5.По каким критериям оценивается работоспособность и проводится расчет червячной передачи?
6.В чем отличие кинематики червячной передачи от зубчатой?
7.В чем заключается причина и каковы последствия большого скольжения в червячной передаче?
8.Почему КПД червячной передачи меньше, чем зубчатой?
9.Какие существуют способы повышения КПД червячной передачи?
10.Как определяются силы в зацеплении червячной передачи?
11.Какие материалы применяют для изготовления червяка и червячного колеса?
12.В чем отличие расчета червячной передачи по контактным напряжениям и по напряжениям изгиба по сравнению с зубчатой передачей?
13.Зачем и как проводится тепловой расчет червячной передачи? 14.Как осуществляются охлаждение и смазка червячной передачи?
84
4 . РЕМЕННЫЕ ПЕРЕДАЧИ
Ременные передачи являются одним из старейших типов механических передач сохранивших свое значение до последнего времени.
Ременная передача состоит, как правило, из 2-х шкивов (рис. 4.1), закрепленных на валах, и ремня, охватывающего шкивы.
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T1 |
,n1 |
|
|
|
|
|
T ,n |
2 |
||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) |
|
б) |
|
в) |
|
|||||||
|
|
|
||||||||||
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.4.1. Схема ременной передачи. а) плоскоременная передача, б) клиноременная передача, в) круглоременная передача
Нагрузка передается силами трения, возникающими между шкивами и ремнем вследствие натяжения последнего.
В зависимости от формы сечения ремня различают:
1)плоскоременные (рис. 4.1. а) (используются в высокоскоростных передачах);
2)клиноременные (рис. 4.1. б) (наибольшее применение в промышленно-
сти);
3)круглоременные (рис. 4.1. в) (используются в бытовой технике; только для малых мощностей);
4)поликлиновые;
5)зубчатые.
85
Достоинства и недостатки ременных передач
Достоинства: 1) возможность передачи движения на большие расстояния
(до 15 … 20 м);
2)плавность и бесшумность работы;
3)наличие функции самопредохранения от колебаний нагрузки и перегрузки;
4)простота конструкции и обслуживания.
Недостатки: 1) малая долговечность ремня;
2)большие габариты (для одинаковых условий работы – диаметры шкивов
≈в 5 раз больше диаметров зубчатых колес)
3)непостоянство передаточного отношения;
4)большие нагрузки на валы и подшипники.
Материалы ремней ременных передач
В машиностроении применяют следующие типы ремней: Кожаные ремни:
Достоинства: - хорошая тяговая способность;
-высокая долговечность;
-хорошо переносят переменные нагрузки. Недостатки: высокая стоимость.
Прорезиненные ремни: несколько слоев хлопчатобумажной ткани, связан-
ных между собой вулканизированной резиной. Ткань, имеющая больший модуль упругости передает основную часть нагрузки. Резина обеспечивает работу ремня как единого целого, защищает ткань от повреждений и повышает коэффициент трения.
Достоинства: - прочные, эластичные; - малочувствительные к влаге.
Недостатки: чувствительны к маслу, бензину, щелочи.
86
Хлопчатобумажные ремни: несколько слоев ткани пропитаны специальным составом (битум, озокерит).
Достоинства: - легкие, гибкие; - могут работать на шкивах малых диаметров с большими скоростями.
Недостатки: меньшая тяговая способность и долговечность.
Шерстяные ремни: ткань с многослойной шерстяной основой и хлопчатобумажным утком, пропитанные специальным составом (сурик на олифе).
Достоинства: - обладают значительной упругостью;
-могут работать при резких колебаниях нагрузки;
-работают при малых диаметрах шкивов;
-менее чувствительны к температуре, влажности, кислотам и т.п. Недостатки: ниже тяговая способность, чем у других типов ремней. Пленочные ремни: пластмассы на основе полиамидных смол, армирован-
ных кордом из капрона или лавсана Достоинства: - обладают высокой статической прочностью и сопротивле-
нием усталости;
-при малой толщине (0,4 … 1,2 мм) передают значительный нагрузки (до
15 кВт);
-могут работать на малых диаметрах шкивов и с высокой быстроходностью (до 60 м/с).
Недостатки: для повышения тяговой способности применяют специальные фрикционные покрытия.
Геометрические параметры и силы, действующие в ременной передаче
(рис. 4.2)
Теоретические основы расчета являются общими для всех типов ремней. Основным критерием работоспособности ременных передач являются:
тяговая способность, определяемая силами трения между ремнем и шкивом,
87
долговечность ремня, обусловленная разрушением ремня от усталости в процессе нормальной работы.
β α
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
аяв |
|
вь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
щ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ю |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
β |
|
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
ег |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
сб |
|
|
|
|
|
|
|
|
я) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дома |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
/2 |
|
υ1 |
|
(ве |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
β2 |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
n1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
β/ |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C |
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
O1 |
|
|
υ2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
O2 |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n2 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
на |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
бе |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
D1 |
|
|
|
|
|
|
|
га |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ющая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(в |
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ду |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ща |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a |
|
я) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 D
Рис.4.2. Геометрические параметры ременной передачи. а – межосевое расстояние; α1 –
угол обхвата ремнем малого шкива; β – угол между ветвями ремня; D1, D2 – диаметры ведущего и ведомого шкивов
Окружные скорости на шкивах:
υ1 |
= |
πD1n1 |
, υ2 |
= |
πD2 n2 |
. |
(4.1) |
|
|
||||||
|
60 |
|
60 |
|
|
Учитывая упругое скольжение ремня, можно записать υ2 < υ1 или
υ2 = υ1 (1 − ε), |
|
|
|
(4.2) |
||||
где ε – коэффициент скольжения. |
|
|||||||
При этом передаточное отношение |
|
|||||||
i = |
n1 |
= |
υ1 D2 |
= |
D2 |
|
||
|
|
|
D1 (1 − ε) |
. |
(4.3) |
|||
n2 |
D1υ2 |
Величина ε зависит от нагрузки, поэтому в ременной передаче передаточное число так же не постоянно. При нормальных рабочих нагрузках
ε ≈ 0,01…0,02.
Небольшая величина ε позволяет приближенно принимать
i |
D2 |
. |
(4.4) |
|
|||
|
D1 |
|
Для определения сил в ременной передачи рассмотрим два случая Т1 = 0 и
Т1 > 0 (рис. 4.3).
88
T1 = 0
F0
F0
λ
λ
T1 > 0
λ− F2
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F1 |
|
|
|
|
|
λ+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 4.3. Нагружение ремней. F1 и F2 – соответственно натяжение ведущей и ведомой ветвей в нагруженной передачи; F0 – сила начального натяжения ремня
Окружная сила передачи Ft
Ft = 2T1 D1 . |
(4.5) |
На холостом ходу Ft F0. |
|
При равномерном вращении шкива, из условия равновесия шкива имеем
T1 |
= F1 |
D1 |
− F2 |
D1 |
= |
D1 |
(F1 |
− F2 ) = |
D1 |
Ft . |
(4.6) |
2 |
2 |
|
|
||||||||
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ft |
= F1 − F2 . |
|
|
|
|
|
|
|
(4.7) |
Связь между F0, F1 и F2 можно установить на основе следующих рассуждений. В процессе работы ременной передачи общая длина не изменяется. Это значит, что дополнительное удлинение ремня, которое возникает при переходе от холостого хода к рабочему режиму (дополнительное удлинение ведущей (набегающей) ветви ремня) компенсируется упругим укорочением ведомой (сбегающей) ветви ремня.
В соответствии с законом Гука удлинение набегающей ветви равно укоро-
чению сбегающей ветви ремня |
F1lнаб |
= |
F2lcб |
следовательно F1 = F2 = F. |
|
|
|||
|
EA |
EA |
||
Тогда запишем |
|
|
||
F1 = F0 + F , F2 = F0 − F |
|
|
||
или |
|
|
||
F1 + F2 = 2F0 . |
(4.8) |
89
Из равенств (4.8) и (4.9) следует, что |
F = Ft 2 , тогда |
|||||||
F = F + |
Ft |
, |
F |
= F − |
Ft |
. |
(4.9) |
|
|
|
|||||||
1 |
0 |
2 |
|
2 |
0 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом, мы определили взаимосвязь между F0, F1 и F2, но получили систему 2-х уравнений с тремя неизвестными (F0, F1 и F2). Эти уравнения устанавливают изменение напряжений ведущей и ведомой ветвей в зависимости от нагрузки Ft, но не вскрывают способность передачи передавать эту нагрузку (тяговую способность передачи). Тяговая способность передачи связана со значением силы трения между шкивом и ремнем. Такая связь установлена Эйлером.
Уравнение Эйлера устанавливает взаимосвязь между силами в ведущей и ведомой ветвях ремня и параметрами трения: f – коэффициент трения, α – угол охвата ремнем меньшего шкива
F = F e fα . |
(4.10) |
|
1 |
2 |
|
Решая совместно уравнения (4.9) и (4.10) с учетом (4.7), получим
F1 = Ft |
|
|
e fα |
|
|||||
|
|
|
. |
(4.11) |
|||||
e fα − 1 |
|||||||||
Аналогично |
|
||||||||
F2 |
= Ft |
1 |
|
. |
(4.12) |
||||
|
|
|
|||||||
|
e fα − 1 |
||||||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
||
F |
= |
Ft |
|
|
e fα + 1 |
. |
(4.13) |
||
|
|
|
|||||||
0 |
2 |
|
|
e fα − 1 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Эти формулы устанавливают связь сил натяжения ветвей работающей передачи с нагрузкой Ft и параметрами трения f (коэффициент трения) и α (угол обхвата ремнем меньшего шкива).
Нетрудно установить, что увеличение значений f и α благоприятно отражаются на работе передачи.
Пути повышения тяговой способности передачи:
90