- •Часть 2. Формирование и управление параметрами лазерного излучения. Свойства сфокусированных ограниченных волновых пучков
- •Аксиальное амплитудно-фазовое распределение
- •2.1.2. Амплитудно-фазовое распределение в геометрической фокальной плоскости
- •2.1.3. Структура поля в меридиональной плоскости оптической системы
- •2.1.4. Границы выбранных аппроксимаций
- •Дифракция неоднородной сходящейся сферической волны. Влияние аберраций оптической системы.
- •Аксиальное распределение интенсивности
- •Распределение интенсивности в плоскостях, параллельных плоскости Гаусса
- •2.2.3. Дифракционное распределение в фокусе оптической системы с произвольным числом Френеля при наличии аберраций
- •Теорема смещения. Критерии качества оптической системы с произвольным числом Френеля
- •2.3. Статистический скалярный анализ дифракции в оптических системах с произвольным числом Френеля
- •Модели лазерных пучков
- •2.4.1 Модель гауссова пучка
- •«Бездифракционные» лазерные пучки
- •Гипергеометрические моды
2.1.4. Границы выбранных аппроксимаций
Ранее были сформулированы исходные ограничения выбранной математической модели. Понятно, что полученные аналитические выражения не являются точными в связи с приближенным заданием граничных условий на выходном зрачке, однако возникает вопрос о сходимости дифракционного интеграла (2.4). Интуитивно ясно, что значения цилиндрических координат r и z точки наблюдения Q не могут быть произвольными, и задача заключается в том, чтобы определить ту часть пространства изображений, в которой полученные аналитические выражения удовлетворительно описывают поведение комплексной скалярной амплитуды дифракционного поля.
Выше было показано, что в результате преобразования ядра дифракционного интеграла модуль радиус-вектора , связывающего точку наблюдения Q с произвольной точкой на выходном зрачке оптической системы, был заменен выражением (2.8). Эта аппроксимация справедлива в случае, если
. (2.38)
Последнее выражение представляет собой систему двух совместных неравенств:
,
,
которые должны выполняться одновременно при условии
z -R, 0 1, 0 ( - ) 2.
Опуская довольно громоздкую процедуру анализа системы неравенств, приведем конечный результат:
(2.39)
Полученные общие решения (2.39) обеспечивают выполнение (2.38) при любых и (-) в указанных пределах их изменения. Можно приближенно определить предельные значения координат точки наблюдения Q.
(2.40)
Вторая функциональная зависимость (2.40) связывает цилиндрические координаты точки наблюдения Q (r, z) и определяет некоторую поверхность второго порядка, ограничивающую часть пространства изображений оптической системы. Так как задача обладает осевой симметрией, можно ограничиться рассмотрением сечения этой поверхности меридиональной плоскостью XPZ (см. рис. 2.1). Учитывая, что в уравнениях связи (2.6) необходимо положить = 0, можно преобразовать данное выражение к виду
, (2.41)
где
, , .
Выражение (2.41) является каноническим уравнением гиперболы, записанным в преобразованной системе координат XOZ. Область допустимых значений переменных r и z ограничена конической поверхностью, образованной вращением ветви гиперболы вокруг оптической оси. Координата вершины этого конуса определяется ранее полученным выражением для .
В качестве примера определим количество дифракционных порядков вдоль оптической оси (в области z 0), в которых можно вычислить фазор поля, пользуясь полученными выражениями. Из (2.22) для координат минимумов функции аксиального распределения интенсивности следует
.
Раскрывая данное неравенство, получим
.
После простых преобразований имеем
, (2.42)
где индекс ЦЧ означает целую часть числа. Для одного из разработанных микроволновых объективов РО/136 (a=125 мм, R=1128 мм, N=3,46) проведенная оценка показывает, что в аксиальном распределении дифракционного поля в области отрицательных z (между выходным зрачком и параксиальным фокусом) можно определить 13 дифракционных порядков. Для практического анализа микроволновой системы этого более чем достаточно.