- •Министерство Образования Республики Беларусь
- •Светлой памяти моего учителя
- •1. Основные сведения и понятия
- •2. Виды коротких замыканий
- •2.1. Распределение кз по видам повреждений, по данным аварийной статистики
- •3. Причины возникновения переходных процессов
- •4. Причины возникновения кз
- •5. Последствия коротких замыканий
- •6. Необходимость расчетов токов короткого замыкания
- •7. Допущения при расчетах токов кз
- •8. Система относительных единиц
- •9. Составление схемы замещения
- •10. Приведение элементов электрической схемы к одной ступени напряжения
- •10.1 Приближённое приведение элементов схемы к базисным условиям.
- •11. Основные принципы расчета
- •12. Методы преобразования сложных схем Раскрытие замкнутых контуров
- •13. Метод эквивалентных эдс
- •14. Метод наложения или суперпозиции
- •15. Метод рассечения точки приложения эдс
- •16. Метод рассечения точки кз
- •17. Метод коэффициентов токораспределения
- •18. Преобразование схем, если схема симметрична относительно точки кз
- •19. Распределение токов кз в отдельных ветвях
- •20. Определение остаточного напряжения
- •21. Установившийся режим 3-х фазного кз
- •22. Основные характеристики синхронной машины (см) в установившемся режиме 3-х фазного кз
- •23. Аналитический расчет установившегося режима
- •23.1. Генератор без арв
- •23.2. Генератор с арв
- •23.3. Условные эпюры напряжений для 3-х характерных режимов
- •24. Расчет установившегося режима кз в сложных схемах (несколько генераторов с арв)
- •25. Влияние и учет нагрузки при установившемся режиме 3-х фазного кз
- •24. Внезапное 3-х фазное кз в простейшей электрической цепи
- •25. Действующее значение тока кз
- •26. Внезапное трехфазное кз цепи с трансформатором
- •27. Переходный процесс при включении трансформатора на холостой ход
- •28. Переходный процесс при внезапном кз в подвижных магнитосвязанных цепях
- •28.1. См без успокоительной (демпферной) обмотки (у.О.)
- •28.2. См с успокоительной обмоткой
- •29. Параметры синхронной машины
- •30. Переходной процесс в см без успокоительной обмотки
- •31. Переходный процесс в см с успокоительными обмотками
- •32. Влияние и учет нагрузки при внезапном кз
- •33. Учет системы бесконечной мощности
- •34. Практические методы расчета токов кз
- •35. Метод расчетных кривых
- •36. Расчет по общему изменению. Порядок расчета
- •37. Расчет по индивидуальному изменению
- •Порядок расчета.
- •38. Расчет токов кз по методу типовых кривых
- •39. Расчет переходных процессов при несимметричных кз
- •40. Магнитное поле генератора при несимметричном кз
- •41. Особенности несимметричных кз
- •42. Образование высших гармоник
- •43. Электрические параметры схем обратной и нулевой последовательностей
- •43.1. Сопротивления отдельных последовательностей для см
- •43.2. Обобщенная нагрузка
- •43.3. Реакторы
- •43.4. Сопротивление нулевой последовательности для воздушных лэп
- •43.5. Кабельные линии
- •43.6. Сопротивление нулевой последовательности двухобмоточных трансформаторов
- •43.7. Сопротивление нулевой последовательности трехобмоточных трансформаторов
- •44. Влияние конструкции трансформаторов на токи нулевой последовательности
- •45. Учет сопротивления заземления нейтрали в схемах нулевой последовательности
- •46. Составление схем замещения для различных последовательностей
- •47. Примеры составления схемы замещения нулевой последовательности
- •48. Однократная поперечная несимметрия. Токи и напряжения при различных видах кз
- •48.1. Двухфазное короткое замыкание
- •48.2 Однофазное короткое замыкание
- •48.3 Двухфазное кз на землю
- •49. Соотношения между токами 3-х фазного и несимметричных кз
- •50. Учет переходного сопротивления в месте повреждения при несимметричных кз
- •51. Правило эквивалентности прямой последовательности (правило Щедрина) и его применение в расчетах
- •52. Аналитический расчет несимметричных кз
- •53. Расчет несимметричных кз по расчетным кривым
- •54. Распределение и трансформация токов и напряжений различных последовательностей при несимметричном кз
- •55. Комплексные схемы замещения для исследования несимметричных кз
- •56. Расчет переходного процесса при продольной несимметрии
- •57. Разрыв в одной фазе
- •58. Обрыв в двух фазах
- •59. Порядок расчета однократной продольной несимметрии
- •60. Общий порядок расчета сложных видов повреждений
- •61. Простое замыкание в сети с изолированной нейтралью
- •62. Расчет токов кз в установках до 1кВ
- •63. Расчет переходных процессов с учетом качания синхронных машин
- •10.2. Классификация методов и средств ограничения токов кз
- •10.3. Схемные решения
- •10.4. Деление сети
20. Определение остаточного напряжения
Остаточное напряжение в той или иной точке схемы в установившемся режиме определяют как падение напряжения от протекания установившегося тока КЗ на сопротивлении от точки КЗ до точки, в которой определяется эта величина. Например, для схемы Рис. 19:
Хр, Хл – соответственно индуктивные сопротивления реактора LR и кабельной линии W.
Рис. 19
21. Установившийся режим 3-х фазного кз
Он наступает после исчезновения наведенных в момент КЗ свободных токов, т.е. практически спустя нескольких сек. (3-5 сек) после возникновения КЗ. Для генераторов с АРВ (автоматическим регулированием возбуждения) этот режим дополнительно характеризуется большими токами возбуждения, по сравнению с токами возбуждения при предшествующем нормальном режиме. В современных энергосистемах установившийся режим маловероятен. Тем не менее, рассмотрение этого режима обусловлено практической необходимостью выяснения пределов изменения отдельных величин.
Если генераторы не снабжены АРВ, то установившийся ток в месте КЗ является наименьшим током при данном аварийном режиме. При наличии АРВ на генераторах возможны условия, при которых установившийся ток КЗ превышает токи в предыдущие моменты процесса КЗ и даже начальный ток КЗ.
22. Основные характеристики синхронной машины (см) в установившемся режиме 3-х фазного кз
Основными характеристиками и параметрами СМ, определяющими ее поведение при симметричном установившемся режиме, являются:
1) характеристика холостого хода (х.х.) СМ
- ЭДС СМ в установившемся режиме КЗ в о.е.;
- ток возбуждения СМ в о.е.
2) характеристика КЗ (х.к.з.) СМ
, где - установившийся ток 3-х фазного КЗ на выводах СМ.
3) синхронные ненасыщенные реактивности по продольной оси статора Хd и по поперечной оси Хq;
4) реактивность рассеяния статора - Хs;
5) предельное значение тока возбуждения – (или “потолок” возбуждения).
Теперь более подробно о каждой характеристике.
1) Характеристика х.х. – задается заводом изготовителем для каждой синхронной машины, ее координаты выражены в относительных единицах. За единицу ЭДС принимают номинальное напряжение генератора при холостом ходе, а за единицу тока возбуждения его величину, при которой напряжение холостого хода СМ равно номинальному.
Рис. 20
Для ненасыщенной машины связь между ЭДС и током возбуждения можно представить прямой, проходящей через начало координат и точку с координатами (1,с) (прямая 2) и выразить зависимостью
где с – коэффициент пропорциональности, численно равный относительной ЭДС ненасыщенного генератора при относительном токе возбуждения равным 1.
Для ТГ – с=1,2; а для
ГГ – с=1,06
При спрямлении характеристики х.х. прямой 1, проходящей через начало координат и точку с координатами (1,1) имеем:
При спрямлении характеристики х.х. прямой 2 -
2) характеристика КЗ (х.к.з.). Имеет вид (Рис. 21). Величина Кс определяет координту точки F.
Рис. 21
Кс – отношение короткого замыкания, величина равная относительному установившемуся току при 3-х фазном КЗ на выводах генератора при относительном токе возбуждения равном 1, т.е.
(при относительном токе возбуждения равном 1).
В качестве средних величин можно принимать для
- ТГ – Кс =0,7;
- ГГ – Кс =1,1.
Поскольку х.к.з. является прямой, проходящей через начало координат, то установившийся ток генератора при 3-х фазном КЗ на его выводах при произвольном относительном токе возбуждения будет:
(22.1)
(22.2) – в именованных единицах.
Из частного случая, когда из выражения (20.1) имеем, что необходимый для этого
3) При КЗ на выводах генератора, его ЭДС будет
т.е X*d может быть определено через Kc.
4) С другой стороны синхронная ненасыщенная реактивность по продольной оси будет
, где Х*s – сопротивление рассеяния обмотки статора. Эта величина зависит от конструкции машины и для типовых турбогенераторов = 0,1-0,15, а для гидрогенераторов –=0,15-0,25;
- X*ad – сопротивление продольной реакции статора.
5) Для машин, снабженных АРВ, характерным параметром является предельное возбуждение (это наибольшее значение тока возбуждения при форсировке). Величина предельного тока возбуждения I*fпр зависит от системы возбуждения и ее параметров, а также от типа генератора. У современных крупных синхронных генераторов относительный предельный ток возбуждения находится в пределах I*fпр= 3 – 5.