- •1 Кінематичний розрахунок приводів машин
- •4 А х х ххх х х х у3
- •2. Приклад кінематичного розрахунку приводу.
- •2 Розрахунок зубчастих передач
- •1.1 Указівки на вибір матеріалів зубчастих передач
- •2. Указівки на вибір напруг, що допускаються при розрахунках зубчастих передач.
- •2.2. Вибір допустимих напружень при розрахунках зубчастих передач на згинальну витривалість.
- •3. Порядок розрахунку циліндричних зубчастих передач
- •3.1. Вибирають матеріал зубчастих коліс. Призначають термообробку шестірні і колеса (п.1).
- •3.5. Перевірочний розрахунок передачі.
- •3.6. Геометричний розрахунок передачі.
- •3.7. Силовий розрахунок передач.
- •3.8. Вказівки по розрахункам відкритих циліндричних зубчастих передач.
- •4. Указівки з розрахунку конічних зубчастих передач.
- •4.1. Загальні відомості.
- •4.2. Порядок розрахунку конічних зубчастих передач.
- •4.3. Указівки з розрахунку відкритих конічних зубчастих передач
- •5. Приклади розрахунку зубчастих передач
- •5.1. Розрахунок прямозубої циліндричної передачі.
- •5.2. Розрахунок косозубої циліндричної передачі
- •5.3. Розрахунок відкритої прямозубої циліндричної передачі
- •5.4. Розрахунок конічної зубчастої передачі.
- •5.5. Розрахунок відкритої конічної передачі.
- •3 Розрахунок черв’ячних передач
- •1. Вказівки по вибору матеріалу для черв’ячних передач
- •Вибір матеріалу для черв’яка
- •Вибір матеріалу для черв’ячних коліс
- •2. Вибір допустимих напружень при розрахунку черв’ячних передач
- •3. Вказівки по розрахунку черв’ячних передач з циліндричним черв’яком
- •3.1 Порядок розрахунку черв’ячних передач
- •3.2 Проектний розрахунок
- •3.3 Перевірочний розрахунок
- •3.4 Геометричний розрахунок
- •3.5 Силовий розрахунок
- •3.6 Тепловий розрахунок
- •3.7 Приклад розрахунку черв’ячної передачі редуктора
3.5. Перевірочний розрахунок передачі.
У перевірочному розрахунку, коли відомі параметри передачі й умови її роботи, визначають згинальні і контактні напруги і порівнюють з допустимими по витривалості матеріалу. При цьому потрібне при можливості найточніше визначення всіх коефіцієнтів, що впливають на працездатність передачі.
3.5.1. Розрахунок на контактну витривалість робочих поверхонь зубців.
Діючі в передачі контактні напруги, МПа:
(2.18)
де ZH – коефіцієнт, що враховує форму спряжених поверхонь зубців (табл.17);
Таблиця 17
Кут нахилу лінії зуба β, град |
Значення при відносному коефіцієнті зсуву контуру (х1+х2)/(z1+z2) | ||||||||||
0,08 |
0,05 |
0,03 |
0,02 |
0,01 |
0,005 |
0 |
-0,005 |
-0,01 |
-0,015 |
-0,02 | |
0 |
1,48 |
1,52 |
1,58 |
1,62 |
1,68 |
1,71 |
1,76 |
1,83 |
1,93 |
2,14 |
- |
10 |
1,47 |
1,51 |
1,56 |
1,60 |
1,66 |
1,69 |
1,74 |
1,80 |
1,90 |
2,07 |
- |
15 |
1,46 |
1,50 |
1,55 |
1,58 |
1,63 |
1,67 |
1,71 |
1,77 |
1,86 |
2,00 |
2,35 |
20 |
1,43 |
1,47 |
1,52 |
1,55 |
1,60 |
1,63 |
1,67 |
1,72 |
1,80 |
1,91 |
2,13 |
25 |
1,42 |
1,45 |
1,49 |
1,52 |
1,57 |
1,59 |
1,62 |
1,67 |
1,73 |
1,81 |
1,97 |
30 |
1,38 |
1,42 |
1,45 |
1,48 |
1,52 |
1,54 |
1,56 |
1,60 |
1,65 |
1,70 |
1,81 |
35 |
1,35 |
1,37 |
1,40 |
1,42 |
1,46 |
1,48 |
1,50 |
1,53 |
1,56 |
1,60 |
1,66 |
40 |
1,30 |
1,32 |
1,34 |
1,37 |
1,39 |
1,41 |
1,42 |
1,45 |
1,47 |
1,50 |
1,53 |
ZM – коефіцієнт, що враховує механічні властивості матеріалів спряжених зубчастих коліс, МПа1/2 (табл.12);
Zτ – коефіцієнт, що враховує сумарну довжину контактних ліній.
Для прямозубих і косозубих коліс при εβ < 0,9
(2.19)
для косозубих і шевронних коліс при εβ ≤ 0,9
, (2.20)
εβ – коефіцієнт осьового перекриття:
εβ = (b · sinβ) /π· mn; (2.21)
εα – коефіцієнт торцевого перекриття:
εα = (2.22)
Для косозубих коліс робочу ширину вінця b приймають такий, щоб εβ ≥1,0…1,1;
ωHt -питома розрахункова колова сила, Н/мм:
ωHt = (Ft / b )KHα · KHβ · KHV, (23)
Ft – вихідна розрахункова колова сила, Н:
Ft = 2·103 ·Т1 / . (24)
KHα – коефіцієнт, що враховує розподіл навантаження між зубцями. Для прямозубих передач KHα = 1. Для косозубих і шевронних передач коефіцієнт KHα визначається по табл.18.
Таблиця 18
Колова швидкість υ,м/с |
Значення коефіцієнта KHα при ступені точності по нормах плавності роботи (ДЕСТ 1643-72) | ||||
5 |
6 |
7 |
8 |
9 | |
2,5 |
1 |
1,01 |
1,03 |
1,05 |
1,13 |
5 |
1 |
1,02 |
1,05 |
1,09 |
1,16 |
10 |
1,01 |
1,03 |
1,07 |
1,13 |
- |
15 |
1,01 |
1,04 |
1,09 |
- |
- |
20 |
1,02 |
1,05 |
1,12 |
- |
- |
25 |
1,02 |
1,06 |
- |
- |
- |
Орієнтовані значення граничних колових швидкостей для силових передач приводяться в табл.19.
Таблиця 19
Ступінь точності (ДЕСТ 1643-72 СТ СЕВ 641-77 СТ СЕВ 186-75) |
Прямі зубці |
Непрямі зубці | ||
Циліндрична передача |
Конічна передача |
Циліндрична передача |
Конічна передача | |
5 і більш точні |
≥ 15 |
≥ 12 |
≥ 30 |
≥ 20 |
6 |
до 15 |
до 12 |
до 30 |
до 20 |
7 |
10 |
8 |
15 |
10 |
8 |
6 |
4 |
10 |
7 |
9 |
2 |
1,5 |
4 |
3 |
KHβ – коефіцієнт, що враховує нерівномірність розподілу навантаження по ширині вінця (табл.13);
KHV – коефіцієнт, що враховує динамічне навантаження, що виникає в зачепленні:
(2.25)
ωHV - питома колова динамічна сила, Н/мм:
. (2.26)
Коефіцієнт δН, що враховує вплив виду зубчастої передачі і модифікації профілю головок зубців, визначають по табл.20. Коефіцієнт g0, що враховує вплив різниці кроків зачеплення зубців шестерні і колеса, приймають по табл.21.
Таблиця 20
Твердість поверхонь спряжуваних зубців Н1 і Н2 |
Вид зубців | ||
Н2 ≤ 350 НВ або Н1 ≤ 350 НВ і Н2 ≤ 350 НВ |
Прямі Непрямі |
0,006*; 0,004** 0,002 |
0,016*; 0,011** 0,006 |
Н1 > 350 НВ і Н2 > 350 НВ |
Прямі Непрямі |
0,014*; 0,010** 0,004 |
0,016*; 0,011** 0,006 |
* Без модифікації голівки;
** З модифікацією голівки.
Таблиця 21
Модуль т, мм |
Значення при ступені точності по нормах плавності роботи | |||||
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 | |
До 3,5 |
17 |
28 |
38 |
47 |
56 |
73 |
Від 3,5 до 10 |
22 |
31 |
42 |
53 |
61 |
82 |
Від 10 |
- |
37 |
48 |
64 |
73 |
100 |
Колова швидкість зубчастих коліс, м/с:
, (2.27)
де dW1 – діаметр початкового кола шестерні, мм;
n1 – частота обертання вала шестерні, хв-1.
Міжосьова відстань
, (2.28)
Якщо значення ωHV, обчислені по (2.26), перевищують граничні значення (табл.22), то їх слід приймати рівними цим значенням.
Таблиця 22
Модуль т, мм |
Граничні значення і при степені точності по нормах плавності за ДЕСТ 1643-72, Н/мм | ||||
5 |
6 |
7 |
8 |
9 | |
До 3,5 |
85 |
160 |
240 |
380 |
700 |
Від 3,5 до 10 |
105 |
194 |
310 |
410 |
880 |
Від 10 |
150 |
250 |
450 |
590 |
1050 |
3.5.2. Розрахунок зубців на згинальну витривалість.
Діючі в передачі напруги згину порівнюють із допустимими, МПа:
, (2.29)
де YF – коефіцієнт, що враховує форму зуба (табл.23);
Yε – коефіцієнт, що враховує перекриття зубців. Для косозубих і шевронних передач Yε = 1. При уточнених розрахунках коефіцієнти Yε і визначають за ДЕСТ 21354-75;
Yβ – коефіцієнт, що враховує нахил зуба. Для прямозубих передач Yβ = 1, для косозубих і шевронних передач
, (2.30)
ωFt – питома розрахункова колова сила, Н/мм
, (2.31)
де – визначають по (24);
– визначають по (14);
– коефіцієнт, що враховує розподіл навантаження між зубцями.
Для прямозубих і косозубих передач при εβ ≤ 1 приймають =1. Для косозубих при> 1 і шевронних передач
, (2.32)
п – ступінь точності передачі по нормах контакту за ДЕСТ 1643-72. Якщо ступінь точності грубший 9-ої, то п = 9; якщо ступінь точності вище 5-ої, те п = 5;
KFβ – коефіцієнт, що враховує розподіл навантаження по ширині вінця. Визначається по табл.13;
–коефіцієнт, що враховує динамічне навантаження, що виникає в зачеплення при розрахунку зубця на згин
, (2.33)
де ωFV – питома колова динамічна сила, Н/мм:
, (2.34)
Коефіцієнт δF враховує вплив виду зубчастої передачі і модифікації профілю зубця (див. табл.20). Коефіцієнт визначають по табл.21. Якщо значення ωFV, обчислені по формулі (2.34), перевищують граничні (див. табл.22), то їх слід приймати рівними цим граничним значенням.
При перевірочному розрахунку по фактичних напругах σF і σН остаточно встановлюють матеріал і вид зміцнення поверхні зубців.
Таблиця 23
Еквівалент-не число зубців ZV |
Коефіцієнт зсуву х | |||||||
0,7 |
0,5 |
0,3 |
0,1 |
0 |
-0,1 |
-0,3 |
-0,5 | |
Коефіцієнт | ||||||||
14 |
3,12 |
3,42 |
3,78 |
|
|
|
|
|
16 |
3,15 |
3,40 |
3,72 |
|
|
|
|
|
17 |
3,16 |
3,40 |
3,67 |
4,03 |
4,26 |
|
|
|
18 |
3,17 |
3,39 |
3,64 |
3,97 |
4,20 |
|
|
|
19 |
3,18 |
3,39 |
3,62 |
3,92 |
4,11 |
4,32 |
|
|
20 |
3,19 |
3,39 |
3,61 |
3,89 |
4,08 |
4,28 |
|
|
21 |
3,20 |
3,39 |
3,60 |
3,85 |
4,02 |
4,22 |
|
|
22 |
3,21 |
3,39 |
3,59 |
3,82 |
4,00 |
4,20 |
|
|
24 |
3,23 |
3,39 |
3,58 |
3,79 |
3,92 |
4,10 |
|
|
25 |
3,24 |
3,39 |
3,57 |
3,77 |
3,90 |
4,05 |
4,28 |
|
28 |
3,27 |
3,40 |
3,56 |
3,72 |
3,82 |
3,95 |
4,22 |
|
30 |
3,28 |
3,40 |
3,54 |
3,70 |
3,80 |
3,90 |
4,14 |
|
32 |
3,29 |
3,41 |
3,54 |
3,69 |
3,78 |
3,87 |
4,08 |
4,45 |
37 |
3,32 |
3,42 |
3,53 |
3,64 |
3,71 |
3,80 |
3,96 |
4,20 |
40 |
3,33 |
3,42 |
3,53 |
3,63 |
3,70 |
3,77 |
3,92 |
4,13 |
45 |
3,36 |
3,43 |
3,52 |
3,62 |
3,68 |
3,72 |
3,86 |
4,02 |
50 |
3,38 |
3,44 |
3,52 |
3,60 |
3,65 |
3,70 |
3,81 |
3,96 |
60 |
3,41 |
3,47 |
3,53 |
3,59 |
3,62 |
3,67 |
3,74 |
3,84 |
80 |
3,45 |
3,50 |
3,54 |
3,58 |
3,61 |
3,62 |
3,68 |
3,73 |
100 |
3,49 |
3,52 |
3,55 |
3,58 |
3,60 |
3,61 |
3,65 |
3,68 |
150 |
|
|
|
|
3,60 |
3,63 |
3,63 |
3,63 |
Рейки |
|
|
|
|
3,63 |
|
|
|
Примітка: Еквівалентне число зубців визначається для циліндричного
прямозубого колеса z = z1, для циліндричного косозубого z = z /cos3β, для конічного прямозубого колеса z = zVt = z / cosδ, для конічного з круговим зубом z = zVri = z / (cos3β·cosδ)