- •1 Кінематичний розрахунок приводів машин
- •4 А х х ххх х х х у3
- •2. Приклад кінематичного розрахунку приводу.
- •2 Розрахунок зубчастих передач
- •1.1 Указівки на вибір матеріалів зубчастих передач
- •2. Указівки на вибір напруг, що допускаються при розрахунках зубчастих передач.
- •2.2. Вибір допустимих напружень при розрахунках зубчастих передач на згинальну витривалість.
- •3. Порядок розрахунку циліндричних зубчастих передач
- •3.1. Вибирають матеріал зубчастих коліс. Призначають термообробку шестірні і колеса (п.1).
- •3.5. Перевірочний розрахунок передачі.
- •3.6. Геометричний розрахунок передачі.
- •3.7. Силовий розрахунок передач.
- •3.8. Вказівки по розрахункам відкритих циліндричних зубчастих передач.
- •4. Указівки з розрахунку конічних зубчастих передач.
- •4.1. Загальні відомості.
- •4.2. Порядок розрахунку конічних зубчастих передач.
- •4.3. Указівки з розрахунку відкритих конічних зубчастих передач
- •5. Приклади розрахунку зубчастих передач
- •5.1. Розрахунок прямозубої циліндричної передачі.
- •5.2. Розрахунок косозубої циліндричної передачі
- •5.3. Розрахунок відкритої прямозубої циліндричної передачі
- •5.4. Розрахунок конічної зубчастої передачі.
- •5.5. Розрахунок відкритої конічної передачі.
- •3 Розрахунок черв’ячних передач
- •1. Вказівки по вибору матеріалу для черв’ячних передач
- •Вибір матеріалу для черв’яка
- •Вибір матеріалу для черв’ячних коліс
- •2. Вибір допустимих напружень при розрахунку черв’ячних передач
- •3. Вказівки по розрахунку черв’ячних передач з циліндричним черв’яком
- •3.1 Порядок розрахунку черв’ячних передач
- •3.2 Проектний розрахунок
- •3.3 Перевірочний розрахунок
- •3.4 Геометричний розрахунок
- •3.5 Силовий розрахунок
- •3.6 Тепловий розрахунок
- •3.7 Приклад розрахунку черв’ячної передачі редуктора
2.2. Вибір допустимих напружень при розрахунках зубчастих передач на згинальну витривалість.
За ГОСТ 21354-75 допустимі напруження згину зубців визначають за формулою, Мпа:
σFP = (σFlim · YR · YS · KXF)/SF , (2.7)
де σFlim – межа витривалості зубців при згині, що відповідає еквівалентному числу циклів зміни напружень, МПа;
YR – коефіцієнт, що враховує шорсткість перехідної поверхні.
Для шліфування і зубофрезерування при класі шорсткості не нижче 4, YR = 1.
Для полірування YR в залежності від способу термічного зміцнення приймають 1,05...1,2 (докладніше див. ГОСТ21354-75);
YS – коефіцієнт, що враховує градієнт напруг і чутливість матеріалу до концентрації напружень. Для зубчастих коліс з конструкційних сталей визначають в залежності від модуля по табл. 9.
Таблиця 9
m, мм |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 | |
YS |
1,1 |
1,03 |
1,1 |
0,98 |
0,96 |
0,94 |
0,93 |
0,92 | |
m, мм |
9 |
10 |
15 |
20 |
30 |
40 |
50 |
| |
YS |
0,915 |
0,9 |
0,88 |
0,86 |
0,84 |
0,83 |
0,82 |
|
KXF – коефіцієнт, що враховує розміри зубчастого колеса. Визначають по табл.10 в залежності від діаметра вершин зубчастого колеса.
Таблиця 10
da, мм |
300 |
500 |
700 |
900 |
1100 |
1300 |
1500 |
1700 |
1900 |
2000 |
KXF |
1,0 |
0,98 |
0,96 |
0,93 |
0,90 |
0,88 |
0,86 |
0,84 |
0,82 |
0,8 |
SF – коефіцієнт безпеки. Рекомендують SF = 1,7…2,2 – верхні значення для литих заготовок (табл. 11).
Межа витривалості зубів при згині, що відповідає еквівалентному числу циклів зміни напружень, визначається за формулою, МПа:
σFlim = σ0Flimb · KFg · KFd · KFc ·KFL , (2.8)
де σ0Flimb – межа витривалості зубців при згині, що відповідає базовому числу циклів зміни напружень, визначають по табл. 11, МПа;
Таблиця 11
Вид термообробки і марка сталі |
Твердість зубців HRC |
σ, МПа |
SF | |
на поверхні |
в серцевині | |||
Цементація легованих сталей: зміст Ni більш 1% і хрому 1% і менш (наприклад, 20ХН2М, 12ХН2, 12ХНЗА ) |
57…63 |
32…45 |
950 |
1,7 |
Сталі марок 18ХГТ, 30ХГТ, 12Х2Н4А та ін. |
57…63 |
32…45 |
800 |
1,7 |
Нітроцементація легованих сталей: 25ХГМ 25ХГТ, 30ХГТ і ін. |
57…63 57…63 |
32…45 32…45 |
1000 750 |
1,7 1,7 |
Загартовування при нагріванні ТВЧ по всьому контурі: Сталі зниженої прогартовуваності (наприклад,55П ) Сталі марок 60ХВ, 60Х, 60ХН і ін. Сталі марок 35ХМА, 40Х, 40ХН і ін. |
58…62
54…60
48…60 |
28…35
25…35
25…35 |
900
700
600 |
1,7
1,7
1,7 |
Нормалізація або поліпшення |
НВ180…350 |
НВ180…350 |
1,35НВ+100 |
1,65 |
Азотування легованих сталей |
- |
24…40 |
18HRCсерц+50 |
2 |
KFg – коефіцієнт, що враховує вплив шліфування перехідної поверхні зубця. Для зубчастих коліс з нешліфованою перехідною поверхнею зубців приймають KFg = 1. Для коліс з шліфованою перехідною поверхнею зубців KFg вибирають за ДЕСТ 21354-75 у залежності від способу термічної або хіміко-термічної обробки;
KFd - коефіцієнт, що враховує вплив деформаційного зміцнення або електрохімічної обробки перехідної поверхні. Значення KFd вибирають за ДЕСТ 21354-75. Для зубчастих коліс без деформаційного зміцнення або електрохімічної обробки перехідної поверхні приймають KFd = 1;
KFc - коефіцієнт, що враховує вплив двостороннього прикладення навантаження. KFc = 1 – при однобічному прикладанні навантаження.
При двосторонньому прикладанні навантаження
КFc = 1 - γFc ·Т '1F · n'Ц1 /T1F ·nЦ1 , (2.9)
де γFc - коефіцієнт, що враховує вплив амплітуд напруг протилежного знака, γFc = 0,35 – для зубчастих коліс з відпаленої, нормалізованої і термополіпшеної сталі, γFc = 0,25 – для зубчастих коліс із твердістю поверхні зубців більше 45 HRC, за винятком азотованих, γFc = 0,1 – для азотованих зубчастих коліс;
T '1F – вихідне розрахункове навантаження, що діє при реверсі передачі, Н∙м. Приймають по циклограмі навантаження;
n'Ц1, nЦ1 – число циклів зміни напружень при відповідних навантаженнях T '1F і T1F . Визначають по циклограмі навантаження;
KFL – коефіцієнт довговічності, що при розрахунку на згинальну витривалість визначається по формулі
(2.10)
Для сталевих зубчастих коліс із твердістю поверхні зубців не більше 350 НВ, а також для зубчастих коліс, загартованих при нагріванні ТВЧ з обривом загартованого шару в перехідній поверхні і зубчастих коліс зі шліфованою перехідною поверхнею незалежно від твердості і термообробки зубців mF = 6. Для сталевих зубчастих коліс з нешліфованою перехідною поверхнею при твердості зубів більш 350 НВ і чавунних коліс mF = 9.
При NFE ≥ NFO приймають KFL = 1. Максимальні значення коефіцієнта KFL обмежені. При mF = 9, KFL ≤ 1,63; при mF = 6, KFL ≤ 2,08. Базове число циклів зміни напружень NFO = 4·106 для всіх марок сталей.
Еквівалентне число циклів зміни напружень NFE визначається відповідно до циклограми навантаження. При постійному навантаженні визначають по формулі (2.4).
При ступінчастій діаграмі навантаження
NFE=, (2.11)
де - сумарне число циклів навантаження,=∑пц і;
- крутний момент, відповідний і-ій ступіні циклограми навантаження;
mF – показник кривої втоми. Значення mF приймається таким же, як і при визначенні коефіцієнта довговічності KFL..
nці – число циклів зміни напружень за час дії моменту.