Добавил:
ivanov666
Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз:
Предмет:
Файл:патенты / Сборник патентов_2493
.pdf
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_216992.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=216992&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB216992A
[]
Усовершенствования в системах передачи телефонной и аналогичной информации. (Сообщение от компании
WESTERN ELECTRIC COMPANY, INCORPORATED, корпорации штата Нью-Йорк, головной офис которой
находится по адресу: 463, West Street, New York, State of New York, United States of America).
Мы, компания «WESTERN ELECTRIC COMPANY LIMITED», расположенная по адресу: Connaught House,
Aldwych, London, W.C. 2, Англия, британская компания, настоящим заявляем о характере данного
изобретения и о способе его осуществления, которые будут подробно описаны и установлены в следующем
заявлении: «Настоящее изобретение относится к нагрузке телефонных и аналогичных цепей передачи, и в
частности к нагрузке телефонных и аналогичных цепей передачи, которые должны использоваться для
передачи несущих частот». В мультиплексных системах, использующих несущие частоты для передачи, было
установлено, что для передачи несущих частот лучше всего подходят открытые проводные линии, и, как
правило, кабельные цепи значительной длины не могут быть использованы для этой цели, поскольку
пропускная способность и сопротивление кабеля, как правило, значительно увеличивают затухание высоких
частот. Однако на практике при проектировании объектов, использующих передачу данных с помощью
несущих частот, использование кабелей определенной длины в конкретной цепи неизбежно, поскольку кабель
используется практически во всех крупных городах и в качестве оконечного элемента.
Сопротивление, индуктивность, емкость и проводимость кабеля принципиально отличаются от
соответствующих параметров разомкнутой линии электропередачи. Вследствие этих различий наличие
кабеля в цепи с разомкнутой проводкой вызывает неравномерность импеданса в точках соединения кабеля и
разомкнутой линии. Эти помехи передаются на телефонные ретрансляторы и вызывают снижение
коэффициента усиления ретрансляторов. Эти неровности также вызывают потери на отражение и искажения
при передаче сигнала. Неравномерность импеданса можно приблизительно устранить, нагрузив вставляемый
кабель таким образом, чтобы он имел как можно более близкое к характеристическому импедансу соединение
с разомкнутой линией. При этом индуктивность нагрузочной катушки и расстояние между катушками должны
быть выбраны таким образом, чтобы нагруженные кабельные цепи эффективно передавали различные
несущие частоты, передаваемые по открытой проводной линии. Как известно, обычно из каждой группы из
четырех проводов получают три телефонные цепи, используя каждую из двух пар проводов в качестве
боковой цепи, а две пары вместе — в качестве фиктивной цепи.
Однако при применении передачи несущей частоты к телефонным линиям связи такого типа использование
фантомных линий связи для телефонных и телеграфных систем передачи нецелесообразно из-за трудностей,
связанных с перекрестными помехами. Системы передачи данных накладываются только на физические цепи
(то есть на пары проводов, которые не являются фантомными) или на боковые цепи фантомных групп.
Следовательно, если, как это обычно бывает, в фантомной группе в разомкнутую цепь входит кабель,
желательно нагрузить боковые цепи на частоту среза, достаточно высокую для передачи обычно
используемых несущих частот, одновременно нагружая фантомную цепь обычной нагрузкой с более низкой
частотой среза, используемой при обычной передаче голоса. Хотя нагрузить эти цепи было бы относительно
простым делом, если бы боковые цепи и фантомная цепь группы были нагружены одинаково, то нагрузка
фантомной цепи на одну частоту среза, а боковых цепей на более высокую частоту среза сопряжена со
значительными трудностями.
Нагрузка фантома на ту же частоту среза, что и боковые цепи, нецелесообразна, поскольку количество
нагрузочных катушек на единицу длины увеличивается с частотой среза, а нагрузка фантома
дополнительными катушками, необходимыми для доведения его до той же точки среза, что и боковые цепи,
была бы чрезвычайно дорогостоящей, если учесть, что дополнительная нагрузка не позволит получить от
фантома дополнительные каналы передачи. Современные системы связи требуют эффективной передачи
частот до приблизительно 30 000 циклов. Для обеспечения удовлетворительных характеристик передачи и
импеданса во входных и промежуточных кабелях, по которым прокладываются несущие системы, необходимо
располагать нагрузочные катушки на относительно небольшом расстоянии, приблизительно 900 футов друг от
друга. С другой стороны, при передаче обычной речи по кабелям, вставленным в открытые проводные линии,
весьма удовлетворительные результаты достигаются при размещении нагрузочных катушек с интервалом
около 5600 футов.
Ввиду принципиально разных требований к передаче сигнала в несущих цепях, наложенных на боковые
стороны фантомов, и в обычном речевом канале, проходящем по самой цепи фантома, целесообразно и
экономично нагружать каждую систему передающей цепи независимыми наборами катушек, расположенных
приблизительно с указанными выше интервалами. На практике было установлено, что шесть нагрузочных
катушек, вставленных в цепь со стороны несущей для каждой нагрузочной катушки, вставленной в фантом
голосовой частоты, удовлетворяют вышеуказанным требованиям к передаче и одновременно соответствуют
требованиям обычной практики эксплуатации оборудования. Использование двух разных наборов катушек
для несущей цепи и фиктивной цепи нагрузки сопряжено с определенными трудностями, поскольку катушки
фиктивной цепи нагрузки вносят определенные эффекты в несущие цепи, которые необходимо должным
образом учитывать при проектировании нагрузки для получения удовлетворительных характеристик передачи
и импеданса в несущих цепях.
Соответственно, при проектировании нагрузки фантомной цепи следует учитывать влияние катушек несущей
цепи на фантомную цепь. Одной из целей изобретения является создание нагрузочного устройства,
используемого в точке нагружения фантома системы, в которой боковые цепи нагружены для несущих частот,
а фантом — для обычных голосовых частот, при этом нагрузочное устройство спроектировано таким образом,
чтобы обеспечивать надлежащий эффект нагружения как для фантома, так и для боковых цепей. Способ
достижения данного объекта, а также других объектов изобретения, можно понять из следующего подробного
описания изобретения в сочетании с прилагаемыми чертежами, на которых: Фиг. 1 представляет собой
схематическое расположение нагрузки участка кабеля, расположенного между терминальным устройством и
фиктивной группой разомкнутой проводной линии; Фиг. 2 представляет собой диаграмму, показывающую
послойное расположение обмоток обычной фиктивной нагрузочной катушки; Фиг. 3 представляет собой
диаграмму, показывающую распределение емкости обмоток фиктивной нагрузочной катушки, показанной на
Фиг.
2
Рис. 4 представляет собой диаграмму, показывающую магнитное соотношение витков фантомной катушки,
изображенной на рис. 2 ; Рис. 5 представляет собой схему формирования слоев обмоток фантомной катушки
нагрузочного блока, используемого в связи с настоящим изобретением; Рис. 6 представляет собой схему,
показывающую распределение емкости фантомной катушки, изображенной на рис. 5 ; Рис. 7 представляет
собой диаграмму, показывающую магнитное соотношение витков фантомной катушки, изображенной на рис. 5
На фиг. 8 показана схема формирования слоев обмоток боковой цепи катушки, используемой в нагрузочном
блоке согласно настоящему изобретению. На рис. 9 показано распределение емкости катушки, изображенной
на рис. 8 ; Рис. 10 представляет собой диаграмму, показывающую магнитное соотношение витков катушки,
изображенной на рис. 8 На рис. 11 показана схема магнитного поля всего загрузочного блока согласно
настоящему изобретению, а на рис. 12 — схема распределения грузоподъемности загрузочного блока,
показанного на рис. 11. Как уже было описано и как показано на рисунке, фантомные нагрузочные катушки Lpx
встречаются гораздо реже, чем нагрузочные катушки несущей цепи.
представляют собой боковые цепи на клемме Соответствующие открытые проводные соединения,
заканчивающиеся в какой-то точке за пределами офиса. Вставлены оконечные трансформаторы A1 и A2, и от
средних точек обмоток этих трансформаторов отводятся отводы для образования фантомной цепи Px,
расположенной между клеммной колодкой и клеммами цепи с разомкнутым проводом. Пункты пронумерованы
от 1 до 6 включительно. Предпочтительно, чтобы точки приложения нагрузки были расположены на равном
расстоянии друг от друга, причем расстояние между двумя соседними точками приложения нагрузки
обозначено на чертеже как S. В каждой из указанных точек приложения нагрузки в каждую из боковых цепей
включены катушки Lo, а также, кроме того, в точках приложения нагрузки № 2 и 5 включены фиктивные
катушки Lpx. Таким образом, как видно из показанной схемы, на каждые три катушки боковой цепи приходится
одна фиктивная катушка. Это число выбрано для упрощения иллюстрации на рисунке, но следует понимать,
что на практике, когда диапазон несущих частот простирается до диапазона около 30 000 циклов, для каждого
фантома будет большее количество боковых катушек.
Было установлено, что шесть катушек боковой цепи на каждую катушку фантомной цепи являются
достаточным количеством, как уже было сказано. Рассмотрев сначала реактивное сопротивление фантомной
нагрузки по отношению к нагрузке несущей цепи, установленной на боковых цепях, становится очевидно, что
из-за того, что катушки фантомной нагрузки встречаются гораздо реже, чем катушки нагрузки боковых цепей,
эффекты сопротивления, индуктивности и емкости, которые катушки фантомной нагрузки добавляют к
боковой цепи, как правило, вызывают неравномерность импеданса. Влияние проводимости фантомных
катушек на боковые цепи незначительно. Влияние сопротивления катушки можно минимизировать,
проектируя катушки таким образом, чтобы получить минимально возможное сопротивление, экономически
целесообразное для удовлетворения других электрических требований. Однако индуктивность, добавляемая
к несущей цепи фиктивными катушками из-за магнитной утечки в этих катушках, представляет собой
несколько более серьезную проблему. Это можно компенсировать, внеся специальные корректировки в
нагрузочную катушку несущей цепи, которая установлена в точке приложения нагрузки фантома.
Как будет показано позже, при проектировании фантомной катушки первостепенное значение имеют
емкостные эффекты катушки, и поэтому индуктивность рассеяния фантомной катушки должна в значительной
степени достигать любого значения, определяемого соображениями емкости. Нагрузочная катушка несущей
цепи, установленная в точке фиктивной нагрузки, как указано выше, имеет индуктивность, меньшую, чем
индуктивность других катушек боковой цепи, на величину, равную индуктивности катушки фиктивной цепи в
боковой цепи. В этой связи следует отметить, что общие соображения экономичности и гибкости установки
делают желательным установку фантомной нагрузочной катушки в точках нагрузки несущей цепи, чтобы
индуктивность можно было учесть указанным способом. В качестве примера предположим, что для нагрузки
боковой цепи требуется катушка боковой цепи в каждой точке нагрузки с индуктивностью 5,25 миллигенри.
Предположим, с другой стороны, что индуктивность фантомной катушки в боковой цепи в точках нагрузки
фантома добавляет 0,10 миллени к боковой цепи.
Если необходимо привести индуктивность боковой цепи в соответствие с приведенным выше значением для
катушки боковой цепи с точностью до одного процента, станет очевидно, что индуктивность, добавляемая
фантомом, приводит к большему изменению в этом участке, чем допустимо. Соответственно, индуктивность в
этом участке может быть учтена, что касается боковой цепи, путем установки катушки для боковой цепи в этой
точке нагрузки, имеющей индуктивность 5,15 миллени, так что общая индуктивность нагрузки в боковой цепи в
этой точке составит 5,25 миллени. Наиболее проблематичным с точки зрения конструкции является то, что
это связано с присущей взаимной пропускной способностью между обмотками боковой цепи катушки
фантомной нагрузки. Как известно, эти обмотки чередуются для достижения хорошей электрической
балансировки. Такой баланс необходим для того, чтобы избежать нежелательных помех между боковыми
каналами. Такая конструкция обеспечивает значительную прямую пропускную способность между двумя
обмотками.
Обмотки также имеют прямое соединение с корпусом, в который залиты катушки, и прямое соединение с
сердечником нагрузочной катушки, который состоит из железа. Способ чередования витков катушки
фантомного типа обычного типа станет ясен из схемы на рис. 2. На этой схеме 1, 2, 3 и 4 обозначают четыре
проводника квадратной схемы, в которой проводники 1 и 2 используются для одной цепи, а проводники 3 и 4
— для другой цепи, при этом фиктивный провод образован параллельно соединенными проводниками 1 и 2
для тока, протекающего в одном направлении, и параллельно соединенными проводниками 3 и 4,
образующими обратный проводник для тока, протекающего в другом направлении. Сердечник C катушки
фантомной нагрузки имеет четыре квадранта: a, b, c и d, и на каждом квадранте намотаны две обмотки:
внутренняя и внешняя. Обмотки, намотанные на сердечник, представлены в виде последовательных слоев,
начиная со слоя, прилегающего к самому сердечнику, и заканчивая его внешним слоем, прилегающим к
контакту P. Например, внутренняя обмотка ai имеет внутренний слой, прилегающий к квадранту a сердечника,
а ее внешний слой прилегает к самому внутреннему слою внешней обмотки ao.
Наружный слой обмотки ao примыкает к корпусу P. Обмотки на остальных четырех квадрантах сердечника
показаны аналогично. Чередование обмоток будет очевидно из схемы. Как будет показано далее, каждая
обмотка, входящая в состав проводника боковой цепи, состоит из двух половин: одна представляет собой
наружную обмотку в одном квадранте, а другая — внутреннюю обмотку в противоположном квадранте.
Например, проводник I соединен с внешним слоем обмотки ao в одном из четырех сегментов сердечника.
Внутренний слой этой обмотки соединен с внешним слоем внутренней обмотки ci в квадранте c сердечника, а
самый внутренний слой последней обмотки затем соединен с проводником 1. Другой проводник 2 той же
боковой цепи соединен с внешним слоем внешней обмотки co в квадранте c сердечника, при этом внутренний
слой указанной обмотки соединен с внешним слоем внутренней обмотки ai в квадранте a сердечника, а
внутренний слой последней обмотки соединен с проводником 2.
Чередование обмоток, входящих в состав боковых проводников цепи 3 и 4, будет очевидно из схемы без
дополнительных пояснений. Основные вместимости фиктивной системы загрузки угля также показаны на рис.
2. Например, между внутренним слоем каждой внутренней обмотки и сердечником C будет существовать
емкость, обозначенная как Kc. Между другими слоями и сердечником, разумеется, емкость будет практически
нулевой, поскольку внешние слои экранированы внутренними слоями. Аналогичным образом, будет
существовать разница в мощности Kw между самым внешним слоем каждой внутренней обмотки и самым
внутренним слоем каждой внешней обмотки. Пропускная способность между другими слоями внутренней и
внешней обмоток также будет незначительной из-за экранирующего эффекта соседних слоев обмоток в
каждом квадранте. Наконец, между самым внешним слоем каждой внешней обмотки и корпусом P катушки
будет существовать емкость Kp. Из этих мощностей мощность Kw обычно является наибольшей, поскольку
смежные слои каждой внутренней и внешней обмотки лежат непосредственно друг на друге, в то время как
самый внутренний слой каждой внутренней обмотки отделен от сердечника довольно толстым слоем
изоляции, а самый внешний слой каждой внешней обмотки также отделен от корпуса значительным
воздушным зазором.
Электрические соотношения различных обмоток и распределение их емкостей показаны на рис. 3. На этом
рисунке обмотки показаны как сопротивления, поскольку, что касается боковой цепи, то фиктивные обмотки,
если бы были идеально сконструированы, не имели бы индуктивности и, следовательно, выглядели бы как
чистые сопротивления. Разделение емкости вблизи внутреннего или внешнего слоя данной обмотки
схематически показано на диаграмме путем размещения емкости вблизи клеммных витков резистора на
схеме. Очевидно, что указанные выше мощности создают значительную пропускную способность между
проводниками боковой цепи в точке нагрузки. Было предложено учитывать влияние емкости фантомной
нагрузочной катушки на боковую цепь, рассматривая фантомную катушку как эквивалент (с точки зрения
емкости) конденсатора, используемого в качестве несущего элемента в боковой цепи. Как известно, в
случаях, когда длина участка меньше стандартной длины нагрузочного участка, обычно используется
перераспределение мощности между клеммами участка в точке нагрузки, при этом мощность проектируется
таким образом, чтобы увеличить несущую способность короткого участка до уровня стандартного участка.
Хотя этот прием может использоваться в установках, где погрузочные секции имеют неправильную форму,
поскольку изначально не были предназначены для погрузки несущих конструкций, с точки зрения
технологичности производства желательно, чтобы погрузочные секции были по возможности одинаковой
длины в соответствии с первоначальной компоновкой установки. Следовательно, при прокладке новых
кабелей, предполагающей первоначальную или конечную нагрузку от несущего кабеля, желательно и, как
правило, осуществимо расположить кабельные смотровые колодцы в соответствии с теоретическим
расстоянием между несущими кабелями, и в таком проектируемом комплексе не должно быть необходимости
использовать дополнительные конденсаторы для выравнивания пропускной способности нагрузочного
участка. В таких условиях вносимая в несущие цепи емкость за счет фиктивных нагрузочных катушек
представляет собой источник нежелательных неравномерностей. В длинных кабелях эффекты
неравномерности «накапливаются» на определенных важных несущих частотах из-за равномерной
периодичности повторения отдельных неравномерностей. Например, в практических системах нагружения,
включающих шесть секций боковой цепи нагружения к каждой секции фантомного нагружения, и при
определенной длине используемых секций нагружения, эффект неравномерности фантомной катушки в
несущей цепи накапливается на частотах, кратных приблизительно 11 000 циклам.
В условиях, указанных выше, было предложено компенсировать влияние емкости фантомной катушки в
боковой цепи двумя способами: (а) путем выбора для участков несущей нагрузки, содержащих фантомные
катушки нагрузки, кабельных цепей с пропорционально меньшей емкостью, чем обычные участки несущей
нагрузки, не содержащие фантомных катушек нагрузки; (б) эквивалентное снижение емкости в участке
несущей нагрузки, содержащем фантомную катушку нагрузки, может быть достигнуто путем географического
сокращения этого участка нагрузки. Ни одно из вышеперечисленных решений не является
удовлетворительным с точки зрения эксплуатации оборудования, поскольку оба требуют специальных
инженерных и испытательных работ при прокладке кабелей и ограничивают гибкость их использования. С
точки зрения передачи, проектирования, эксплуатации и обеспечения работы оборудования желательно,
чтобы расстояние между секциями с нагрузкой несущей было одинаковым для всех секций, включая секции с
фиктивной нагрузкой, поскольку это является одним из важных условий для получения равномерных значений
пропускной способности секций в цепях с нагрузкой несущей.
Указанные выше условия делают желательным использование в точках фантомной нагрузки
комбинированных блоков фантомной нагрузки, состоящих из фантомной катушки и двух катушек боковой
цепи, которые имеют приблизительно такое же суммарное сопротивление, индуктивность и емкостные
эффекты в боковых цепях, как и обычные катушки несущей цепи нагрузки, установленные в точках нагрузки,
где фантомная нагрузка не требуется. В соответствии с настоящим изобретением, предлагается использовать
в специальном блоке для загрузки фантома катушку для загрузки фантома очень малой мощности, которая
показана на схемах на рис. 5, 6 и 7. Также предлагается комбинировать с этим маломощным типом
фантомных нагрузочных катушек специальные несущие нагрузочные катушки типа, показанного на рис. 8, 9 и
10, причем эти катушки имеют меньшую мощность, чем обычные несущие нагрузочные катушки,
используемые в нефантомных точках, на величину, которая сделает общую мощность боковой цепи
комбинированного фантомного несущего нагрузочного блока приблизительно равной мощности обычных
несущих нагрузочных катушек.
В этом комбинированном блоке специальные нагрузочные катушки несущей частоты настроены таким
образом, чтобы их индуктивность была ниже, чем у обычных нагрузочных катушек, на величину, равную
индуктивности рассеяния, которую фиктивная нагрузочная катушка добавляет к цепям несущей частоты.
Снижение емкости фантомной катушки может быть достигнуто за счет обеспечения большей изоляции между
сердечником и самым внутренним слоем внутренней обмотки в каждом квадранте, что приведет к
уменьшению емкости, обозначенной на рис. 2, 3, 5 и 6 как Kc. Также будет обеспечена большая изоляция и
большее расстояние между соседними слоями внутренней и внешней обмоток, что приведет к уменьшению
емкости Kw, которая, как уже было сказано, является основной емкостью между проводниками боковой цепи,
создаваемой фантомной нагрузочной катушкой. Емкость Kp также может быть уменьшена за счет увеличения
зазора между внешним слоем каждой внешней обмотки и корпусом или муфтой. Эти ухищрения, разумеется,
подразумевают аналогичное уменьшение пространства обмотки и, следовательно, требуют использования
проводников меньшего сечения в обмотке для получения желаемой величины индуктивности в имеющемся
пространстве обмотки.
Однако недостаточно просто обеспечить равную пропускную способность между специальными
комбинированными блоками нагружения типа «фантом» и обычными катушками несущей цепи. Для того
чтобы имитировать обычные катушки с точки зрения емкости, желательно также, чтобы распределение
емкости в комбинированном блоке было аналогично распределению емкостей в обычных катушках несущей
цепи; то есть распределение емкости должно быть в значительной степени симметричным, а наибольшая
прямая емкость между проводниками боковой цепи должна располагаться вблизи эффективных линейных
клемм блока. Проблема заключается в том, чтобы спроектировать фиктивный нагрузочный блок таким
образом, чтобы емкость между проводниками боковой цепи, обусловленная фиктивной катушкой,
распределялась практически так же, как и емкость в катушке боковой цепи. На рис. 8 показано послойное
расположение обмоток в катушке боковой цепи, а на рис. 9 — распределение емкостей. Сердечник боковой
обмотки, в которую нагружается боковая цепь для передачи несущей, будет изготовлен из дерева или другого
непроводящего материала с низкой магнитной проницаемостью, так что между сердечником и самыми
внутренними слоями внутренних обмоток не будет емкости.
Как показано на рис. 8, емкость cw между соседними слоями внутренней и внешней обмоток будет
сравнительно большой, а емкость Cp между внешними слоями и потенциометром будет меньшей. Как
показано на рис. 9, мощности cw эффективно соединены вблизи линейных клемм обмоток. Вместимость
горшка эффективно соединена с внутренней частью. В первом приближении их можно рассматривать как
шунт, соединяющий средние точки двух линейных обмоток цепи. На рис. 10 показано магнитное соотношение
обмоток. Следует отметить, что все обмотки намотаны вокруг сердечника в одном направлении, а соединения
выполнены таким образом, что для токов, протекающих последовательно по проводнику 1 и по проводнику 2,
магнитный поток, создаваемый катушками, будет усиливаться. Это соответствует условию передачи токов при
передаче по побочной цепи. При параллельном протекании токов по проводникам 1 и 2 внутренняя и внешняя
обмотки на каждом участке сердечника направлены в противоположные стороны.
Это соответствует состоянию, когда вы разговариваете с призраком. Если сравнить распределение емкостей
катушки боковой цепи, представленное на рис. 9, с распределением емкостей фантомной катушки в боковой
цепи, показанным на рис. 3, то можно увидеть, что распределение существенно различается. На рис. 3
основная мощность — это мощность Kw, которая подключена к боковым проводникам цепи приблизительно
между средними точками линейных обмоток, в то время как меньшие мощности, подключенные к корпусу и
сердечнику, эффективно подключены к обмоткам вблизи их линейных клемм. Для получения распределения
мощности в боковой цепи блока нагружения фантома, соответствующего распределению мощности,
создаваемому в боковой цепи обычными катушками нагружения несущей цепи, в катушке фантома должно
быть обеспечено распределение мощности, подобное показанному на рис. 6. Если мы рассмотрим боковые
проводники 1 и 2 на рис. 6, то увидим, что емкости Kw, соответствующие емкости Cw на рис. 9, перекрываются
между катушками, прилегающими к их линейным клеммам, а меньшие емкости Kp перекрываются между
катушками между средними точками обмоток таким же образом, как и на рис. 9.
Меньшие емкости Kc между сердечником и внутренними слоями обмоток составляют точки, которые
приблизительно соответствуют серединам витков линии. Таким образом, мощности Kc фактически
параллельны мощностям Kp. Следовательно, мы имеем условие, что в отношении распределения мощностей
оно очень близко к условию, показанному на рис. 9. На рис. 5 показано послойное формирование фантомной
катушки, предназначенной для получения распределения емкости, показанного на рис. 6. Сравнивая эту
схему с схемой на рис. 2, которая иллюстрирует обычную конструкцию фантомной катушки, можно увидеть,
что на рис. 5 линейный проводник 1 соединен с самым внутренним слоем обмотки, а не с самым внешним
слоем. Аналогично, проводник 1 соединен с внешним слоем обмотки ci, а не с самым внутренним слоем.
Внутренний слой обмотки ci, в свою очередь, соединен с внешним слоем обмотки ao. Аналогичным образом,
соединения с другими обмотками переставлены местами, как показано на рисунке; и, не пытаясь подробно
указать на различные перестановки соединений по сравнению с рис. 2, достаточно будет отметить, что
линейный проводник 2 соединен с самым внешним слоем обмотки a, а не с самым внешним слоем обмотки
co, и линейный проводник 2 соединен с самым внутренним слоем обмотки co, а не с самым внутренним слоем
обмотки a.
Проводник 3 соединен с внутренним слоем обмотки bo, а проводник 31 — с самым внешним слоем обмотки di,
а не наоборот, как показано на рис. 2. Кроме того, проводник 4 соединен с самым внешним слоем обмотки bi,
а проводник 4 — с самым внутренним слоем обмотки, в отличие от соединений, показанных на рис. 2.
Изменение соединений, показанное на рис. 5, обусловлено требованиями к распределению емкости,
показанному на рис. 6, и это включает в себя изменение направления некоторых обмоток на сердечнике для
получения правильных магнитных соотношений, как показано на рис. 7. Обращаясь к рис. 4, на котором
показаны магнитные соотношения обмоток в обычной катушке-заглушке, можно заметить, что все обмотки, как
внутренние, так и внешние, во всех четырех квадрантах намотаны в одном направлении, но соединения
таковы, что токи, протекающие параллельно по проводникам 1 и 2 и возвращающиеся по проводникам 3 и 4,
будут создавать магнитные потоки, направленные в одном и том же направлении во всех четырех квадрантах.
Однако ток, протекающий в одном направлении, например, по проводнику 1 и возвращающийся по
проводнику 2, создаст противоположные потоки во внутренней и внешней обмотках квадрантов a и c, так что
при идеальных магнитных условиях в боковой цепи не будет индуктивности, обусловленной фантомной
катушкой. Сравнивая эту схему с рис. 7, на котором показаны магнитные соотношения обмоток, необходимые
для получения соотношений емкости, изображенных на рис. 5 и 6, можно заметить, что на рис. 7 одна из
обмоток в каждом квадранте, внутренняя или внешняя, поменяна местами с другой. Как показано, обмотки ao,
bi, ci и do намотаны в том же направлении, что и на рис. 4. Обмотки ai, bo, co и di намотаны в направлении,
противоположном направлению соответствующих обмоток на рис. 4. Если мы рассмотрим потоки,
создаваемые токами, текущими параллельно по проводникам 1 и 2 в одном направлении и возвращающимися
параллельно по проводникам 3 и 4, то обнаружим, что потоки, создаваемые всеми обмотками во всех
квадрантах, направлены в одном и том же направлении.
Однако потоки, создаваемые токами, протекающими по проводнику 1 в одном направлении и
возвращающимися по проводнику 2, будут противоположными во внутренней и внешней обмотках квадрантов
a и c, так что мы получим тот же магнитный результат на рис. 7, что и на рис. 4. Как уже было сказано ранее,
фиктивная катушка должна быть объединена с катушками боковой цепи в точке фиктивной нагрузки для
создания желаемой индуктивности в боковой цепи и получения желаемых соотношений емкости. Для
обеспечения желаемого симметричного распределения мощности в нагрузочном блоке, включающем фантом
и две боковые катушки, нагрузочные катушки боковой цепи вставляются в цепь в электрическом центре
линейных обмоток нагрузочной катушки фантома, как показано на рис. 12, где представлено результирующее
распределение мощности. На рис. 11 показаны магнитные соотношения обмоток фантома и двух боковых
катушек при соединении, как показано на рис. 12. Данная диаграмма говорит сама за себя, и дальнейшее
описание не требуется.
В нагрузочных устройствах, подобных показанному на рис. 11, необходимо ли при проектировании катушек
также учитывать влияние нагрузочных катушек несущей цепи в различных точках приложения нагрузки на
фантом? Однако в этой связи влияние емкости, создаваемое катушками нагрузки боковой цепи на фантом,
имеет незначительное значение по сравнению с влиянием емкости, создаваемым катушкой нагрузки фантома
на боковую цепь. Это объясняется двумя причинами: во-первых, обычные секции нагружения фантомной
речевой частоты имеют примерно в 10 раз большую взаимную пропускную способность, чем обычные секции
нагружения несущей частоты. Это частично связано с тем, что взаимная пропускная способность на единицу
длины обычной фантомной цепи примерно на 60% больше, чем у её собственных боковых цепей, а частично с
приблизительным соотношением 6:1 между физическими длинами секций нагружения фантомной и несущей
цепей; во-вторых, эффективная взаимная пропускная способность катушки в фантомной цепи по своей
природе намного меньше, чем эффективная пропускная способность катушки в боковых цепях.
Последнее соотношение станет очевидным, если учесть, что основная емкость, создаваемая катушками
боковой цепи, возникает между двумя проводниками боковой цепи, и практически никакой емкости нет между
обмотками катушки в одной боковой цепи и обмотками катушки в другой боковой цепи, поскольку эти две
катушки представляют собой совершенно отдельные конструкции и физически расположены на значительном
расстоянии друг от друга по сравнению с расстоянием между двумя обмотками данной катушки боковой цепи.
Даже емкость, вносимая катушкой фантомной нагрузки в сам фантом, может быть проигнорирована,
поскольку при изготовлении катушки фантома обмотки с одной стороны фантомной цепи наматываются на
разные квадранты сердечника по сравнению с обмотками с другой стороны фантома, и емкость между
обмотками с двух сторон фантома будет довольно мала из-за физического разделения обмоток.
Следовательно, емкость, создаваемая самой катушкой нагружения фантома, обычно не учитывается при
проектировании этой катушки.
Поскольку емкостью можно пренебречь, как указано выше, становится очевидным, что «основное влияние
катушек нагрузки несущей или боковой цепи в фантомной цепи обусловлено их сопротивлением и
индуктивностью рассеяния». Поскольку нагрузочные катушки несущей или боковой цепи обычно имеют
воздушный сердечник (из-за высоких частот, используемых при передаче несущей), эффекты сопротивления
и индуктивности здесь относительно больше, чем те, которые возникают при обычной нагрузке, где
используется нагрузочная катушка с железным сердечником. Относительно высокое сопротивление катушек с
воздушным сердечником является потенциальным источником нестабильности импеданса на низких речевых
частотах, где сопротивление проводника и катушек является важным фактором при определении
характеристического импеданса нагруженного кабеля. Если отношение сопротивления к индуктивности на
единицу длины в нагруженном кабеле отличается от соответствующего отношения в линии с разомкнутым
проводом, возникнет разница в импедансе, которая вызовет неравномерность на низких частотах речи,
передаваемых по фантомной цепи.
Этот эффект, разумеется, будет наблюдаться и на низких частотах, передаваемых по каналам речевых
частот несущих цепей. Для предотвращения чрезмерного увеличения импедансных искажений, вызванных
этой разницей в соотношении, желательно проектировать нагрузочные катушки с определенными
требованиями к сопротивлению, которые зависят от сечения проводника кабеля, принятого в качестве
стандарта. Не существует однозначного правила, но в целом наилучшее практически осуществимое значение
сопротивления определяется исследованием, в котором учитываются экономические соображения и реакции
передачи. С практической точки зрения, требования к сопротивлению блоков фантомной нагрузки
устанавливаются в ходе исследования, определяющего характеристики сопротивления обычных несущих
катушек, поскольку последние обычно встречаются в пять раз чаще, чем блоки фантомной нагрузки. Теперь
перейдем к влиянию индуктивности на фантомный контур катушек нагрузки несущей, используемых в боковой
цепи. Обнаружится, что это влияние индуктивности больше, чем в случае катушек с железным сердечником,
используемых в обычной нагрузке боковой цепи для обычных голосовых частот.
Это частично объясняется использованием катушки с воздушным сердечником, а частично — конструкцией
обмотки катушки. Воздушный сердечник, обладающий очень низкой магнитной проницаемостью, создает
сравнительно большую магнитную утечку, которая, в свою очередь, вызывает значительную индуктивность в
фантоме. В то же время, если бы катушка была идеально магнитной, катушка боковой цепи не создавала бы
индуктивности в фантоме из-за баланса обмоток. При проектировании обмоток катушки необходимо
использовать конструкцию, обеспечивающую низкую взаимную мощность. Это требует использования
относительно большого количества изоляции между внутренней и внешней обмотками катушки, в результате
чего расстояние между обмотками увеличивается. Увеличение расстояния между элементами, при
одновременном снижении взаимной емкости, увеличивает ток утечки и приводит к дальнейшему увеличению
индуктивности в фантоме из-за катушки боковой цепи. В нагрузочных катушках описанного выше типа эффект
утечки, рассмотренный выше, составляет почти четыре процента, тогда как в случае обычной нагрузочной
катушки утечка, создающая индуктивность в фантоме от катушек боковой цепи, составляет значительно
менее одного процента.
Этот эффект повышенной индуктивности в фантомной цепи можно легко компенсировать, рассматривая
эффекты индуктивности рассеяния в фантоме как распределенную индуктивность. Это вполне оправдано в
тех случаях, когда фантом используется только для передачи обычных голосовых частот, поскольку в этом
случае катушка нагрузки цепи на несущей частоте расположена гораздо ближе друг к другу. Иными словами,
эффект фантомной нагрузки катушек боковой цепи электрически эквивалентен непрерывной нагрузке и может
быть непосредственно добавлен к распределенной индуктивности цепи фантомного кабеля при
проектировании нагрузки фантомной катушки. В качестве практического примера можно привести тот факт,
что воздействие нагрузочных катушек в существующей коммерческой схеме, использующей принципы
настоящего изобретения, обеспечивает приблизительно пятнадцать процентов от общей индуктивности на
единицу длины, что необходимо для удовлетворительной передачи по фиктивным кабельным цепям. Таким
образом, индуктивность катушек фантомной нагрузки, необходимых для фантомных цепей этой установки, в
которых боковые цепи нагружены для работы в режиме несущей частоты, составляет приблизительно
восемьдесят пять процентов от индуктивности катушек, которая потребовалась бы, если бы боковые цепи
были нагружены обычным способом для обычной передачи голосовых частот.
Таким образом, эффект фантомной нагрузки катушек нагрузки несущей цепи требует использования в этих
катушках индуктивности, отличной от той, которая необходима при обычной голосовой нагрузке кабелей
ввода абонентской платы, подключенных к ненагруженным линиям. Очевидно, что изложенные здесь общие
принципы могут быть реализованы во многих других организациях, существенно отличающихся от описанных,
без отступления от сущности изобретения, как она определена ниже.
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_216993.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=216993&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB216993A
[]
Усовершенствования, касающиеся спичечных коробков. Компания Ton Lane, Stretford, Manchester, British,
настоящим заявляет о природе данного изобретения и о способе его осуществления, которые должны быть
подробно описаны и определены в следующем заявлении: Спичечный коробок, имеющий в качестве
существенного элемента поверхность для зажигания A B C D на прилагаемом чертеже, идущую от одного
конца до другого или иным образом, сверху, E F G H на прилагаемом чертеже вместо или в дополнение к
боковой или боковым сторонам, но без поверхности для зажигания на дне коробки J K L на прилагаемом
чертеже, то есть на обратной стороне верхней части. Наличие поверхности только сверху или только сверху и
сбоку или только сбоку обеспечит правильное открытие коробки, так как ее можно будет нащупать, особенно в
темноте, тем самым предотвращая просыпание содержимого. Подробно описав и определив природу моего
изобретения и способ его осуществления, я заявляю, что то, что я...
=== НАЧАЛО ФАЙЛА: patent_216994.txt ===
ССЫЛКА: https://translationportal.epo.org/emtp/translate/?ACTION=description-retrieval&COUNTRY=GB&ENGINE=
google&FORMAT=docdb&KIND=A&LOCALE=sq_AL&NUMBER=216994&SRCLANG=EN&OPS=ops.epo.org/3.2&T
RGLANG=ru
========================================
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ GB216994A
[]
Усовершенствования в прессах для брюк. Я, Уолтер Роуз, проживающий по адресу: Норманхерст, Бернетт
Роуд, Стритли, Стаффордшир, подданный короля Великобритании, настоящим заявляю, что данное
изобретение имеет следующую природу: данное изобретение относится к прессам для брюк и представляет
собой усовершенствованный пресс, описанный ниже, который приспособлен для размещения одной пары,
двух или нескольких пар брюк и включает в себя простой, но эффективный рычажный кулачковый или
эксцентриковый механизм для приложения и снятия давления, или для стягивания досок или панелей, между
которыми помещается или помещаются одежда или одежда. Пресс в соответствии с предпочтительным
вариантом моего изобретения включает две доски, панели или рамы, между которыми размещается одежда,
при этом нижняя доска или рама снабжена с противоположных сторон и на удобном расстоянии от ее крайних
концов двумя парами шарнирно соединенных металлических ремней, установленных на шарнирах,
расположенных параллельно краям досок, так что указанные ремни могут поворачиваться поперечно вдоль
доски и при необходимости располагаться в практически перпендикулярном или вертикальном положении над
указанной доской.
Эти ремни могут иметь любую желаемую длину в зависимости от вместимости пресса, то есть количества
одежды, которое можно разместить и сжать между верхней и нижней досками или аналогичными элементами.
Каждый из них пронизан рядом или рядами отверстий, крючков или подобных конструкций для обеспечения
зацепления или крепления частей механизма приложения давления, установленных на верхней доске или
раме. Верхняя доска снабжена с верхней стороны двумя поперечными стержнями или валами,
установленными в подшипниках или опорах и расположенными соответственно в тех же плоскостях, что и
пары ремней на нижней доске, и каждый из этих стержней, имеющих достаточно большое сечение для
обеспечения прочности и жесткости, снабжен удобно расположенной рукояткой или рычагом, с помощью
которого можно приложить к нему вращательное движение. Концы каждого стержня, выступающие за
соответствующие края верхней доски, снабжены эксцентрично расположенными выступами или шипами,
предназначенными для зацепления с одним или другим из ряда отверстий или крючков соответствующих
ремней нижней доски; конструкция такова, что после того, как одежда, подлежащая глажению, помещена
между двумя досками, а рычаги управления установлены в положение сброса давления, ремни нижней доски
поворачиваются в вертикальное или практически перпендикулярное положение, и соответствующие
отверстия или крючки (в зависимости от толщины одежды между досками) зацепляются с соответствующими
эксцентричными выступами поперечных валов.
Таким образом, верхняя и нижняя доски соединяются или закрепляются друг с другом за счет зацепления
ремней с валом, а затем, вращая стержни с помощью соответствующих рычагов, движения, совершаемые
эксцентриковыми штифтами, притягивают две доски друг к другу и оказывают необходимое давление на
одежду. Рычаги управления и штифты эксцентрикового механизма предпочтительно расположены таким
Соседние файлы в папке патенты