книги из ГПНТБ / Рогов И.А. Физические методы обработки пищевых продуктов
.pdfжаются (рис. 17). При этом темп разрушения структуры не зависит от влажности и при ее изменении остается постоянным. Параллельно проведенные гистологические исследования ука зывают на развитие встречного процесса — увеличения диамет-
Рис. 17. Зависимость изменения реологических свойств фарша док торской колбасы от температуры и влажности:
а — предельное напряжение сдвига; б — пластическая вязкость; в — эффектив ная вязкость при единичной скорости.
ра мышечных волокон, что должно было бы-вести к возрастанию численных значений свойств, так как поверхность частиц уве личивается и некоторое количество влаги поглощается клетка ми. В неорганической системе — пасте бентонитовой глины [42]— при увеличении влажности водные прослойки между частицами становятся толще, возможно диспергирование круп ных частиц. Изменение влажности от 0,66 до 0,76 уменьшает предельное напряжение сдвига и вязкость глины примерно в 14—18 раз, т. е. практически вся влага участвует в прямом
60
процессе — утолщении прослоек между частицами. Такое же увеличение влажности фарша вызывает снижение этих величин всего в 2,5—3,5 раза. Следовательно, прямой процесс (утол щение водных прослоек), ведущий к снижению прочности струк туры, значительно тормозится обратным процессом (набуха ние мышечных волокон, увеличение их поверхности и связы вание влаги), который способствует возрастанию прочности. Суммарное действие этих процессов в итоге дает сравнительно небольшое снижение прочности структуры фарша.
Влажность для многих пищевых продуктов (фарш, тесто и пр.) является одним из главнейших технологических показа телей. Вместе с тем пока нет достаточно надежных экспресс ных и непрерывных способов ее измерения. Поэтому для конт роля качественных показателей продуктов большое значение имеет разработка методов измерения как СМС, так и влажности; при непрерывном измерении этих характеристик и наличии обратной связи к обрабатывающей машине возможен оператив ный контроль и регулирование качества продукта.
Комплексное влияние влажности, температуры и давления на СМС фарша (рис. 18) изучали при выдержке фарша после приготовления не более 3 ч [39]. Были получены эмпирические
зависимости для вычисления величин свойств. |
Эти |
|
зависимости |
|||||||
для фарша русских сосисок и докторской |
колбасы имеют вид: |
|||||||||
|
Z = aL(l — aJ) exp [— а3Х (1 — о4 ]g Y)}, |
|
|
(1—68) |
||||||
|
т = Oj (1 + аг lg Y) + a3t, |
|
|
|
|
(I—68a) |
||||
где Z ■—любое CMC фарша’в области напряжений, превышающих |
||||||||||
а\, а3, а3, |
ПНС; |
|
|
|
|
|
|
которых при |
||
а4 — эмпирические коэффициенты, значения |
||||||||||
К =р-10~5+ |
ведены |
в табл. |
6; |
давления; |
|
|
|
|
||
1 — модуль |
абсолютного |
|
Па; |
|
||||||
|
р — избыточное гидростатическое давление, |
сосисок; |
||||||||
|
X — избыточная влажность |
(для |
фарша русских |
|||||||
|
X — W — 0,48, |
докторской |
колбасы |
X — W—0,43); |
||||||
|
W — относительная |
влажность, |
кг |
воды на |
1 кг |
сырого |
||||
|
фарша. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 6 |
|
|
Эмпирические коэффициенты к уравнениям (I—68) для фарша |
|||||||||
Структурно-ме |
русских сосисок |
|
|
|
докторской колбасы |
|||||
ханические |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
свойства |
а1 |
а2 |
|
04 |
|
Oi |
а2 |
|
о 3 |
04 |
|
|
|
|
|||||||
0о , Па |
10100 |
0 , 0 1 8 5 |
1 2 , 0 |
0 , 2 8 0 |
5 2 0 0 |
0 , 0 1 3 3 |
1 1 , 5 |
0 , 3 8 0 |
||
т), Па-с |
2 0 0 0 , 0 2 0 |
1 0 , 8 |
0 |
- |
2 8 0 , 0 2 0 |
4 , 7 5 0 |
||||
В, Па-с |
6 4 0 , 0 2 0 |
1 0 , 8 |
0 , 1 7 3 |
|
2 6 0 , 0 2 0 |
8 , 8 |
0 , 4 0 |
|||
т |
0 , 7 3 2 0 ,0 9 1 |
0 ,0 0 1 7 |
— |
0 , 7 0 8 0 , 0 6 3 5 |
0 , 0 0 1 7 |
|||||
|
61
Пределы применимости уравнений: температура от 3 до 23° С; давление от 0 до 10-105 Па; влажность для фарша русских со сисок от 0,65 до 0,77, докторской колбасы от 0,60 до 0,76. В при веденных обобщениях криволинейные температурные измене ния СМС аппроксимированы прямыми, что значительно упро-
Рис. 18. Изменение реологических свойств фарша русских сосисок при раз личных влажности, давлении и температурах:
/ — 5° С; |
2 — И“С; 3 — 21° С; |
|
а — предельное напряжение сдвига; б — пластическая |
вязкость; в — эффективная |
|
вязкость |
при единичной скорости; г — темп разрушения |
структуры. |
62
щает расчетные зависимости. Ошибки в указанных пределах изменения переменных не превышают: для y\(t) — 1,7%; B0(t) — 3%; B(t) — 1,2%; m{t)— 0,5%. Разброс точек и округления дают ошибку не более 5%; ошибка измерения свойств при этом составляет ± 6 % .
При увеличении давления численные значения всех свойств возрастают, исключение составляет пластическая вязкость, которая незначительно зависит от давления; отклонение ее опытных значений от расчетных по формуле (I—68) не превы шает ± 6 % . Изменение величин свойств при различных дав лениях объясняется главным образом перераспределением дис персионной среды в системе и изменением размера частиц и гидратных оболочек. Кроме того, приложенное давление вызы вает переориентацию частиц, более компактную их упаковку с одновременным деформированием; количество и объем воздуш ных полостей сокращаются. Все это ведет к упрочнению свя зей между частицами, и для разрушения системы требуются более интенсивные внешние воздействия.
Представляют интерес эксперименты, в которых изучали СМС фарша при неоднократной нагрузке его гидростатическим давлением и разгрузке в ротационном вискозиметре [36, 39]. Такой процесс можно наблюдать в обрабатывающих машинах; при этом наряду с ориентацией частиц в по токе последовательно происходит упрочнение и ослабление структурных связей. Поэтому изменение СМС при последовательных нагружениях менее интенсивно, чем при однократном нагружении (рис. 19). Умень шение величин СМС при измерениях после снятия давления (рис. 19, кривая 4) обусловлено тем, что структура фарша ослаблена предыдущими воздействиями на нее.
Влияние куттерования на СМС фарша русских сосисок [43, 140] изучалось комплексно, что позволило выбрать опти мальный режим проведения процесса и разработать способы регулирования качественных показателей сырого фарша и гото вых изделий из него. В качестве главнейших независимых пере менных выбраны длительность измельчения как характеристи ка процесса и влажность как характеристика объекта.
Вначальном (подготовительном) периоде куттерования раз мер частиц немного меньше исходного; добавленная в куттер вода образует около частиц фарша толстые прослойки, облег чающие деформацию; ПНС имеет небольшие значения (рис. 20).
Впервом (основном) периоде происходит интенсивное разре зание частиц, их общая поверхность увеличивается, влага из свободной переходит в поверхностно-связанную, протекает
процесс образования новой структуры фарша. При этом ПНС достигает максимального значения (см. рис. 20). Во вто ром периоде происходит «размочаливание» волокон; при этом ПНС уменьшается. Начиная со второго периода повышение температуры, увеличение числа мельчайших частиц, аэриро-
63
во |
в |
Рис. |
19. Изменение реологических свойств |
при изме |
|||||
рении: |
|
|
|
|
|
|
|
I — под |
давлением каждый |
раз с |
заменой |
образца |
фарша на |
||
новый; |
|
2 — при увеличивающихся |
давлениях |
на |
одном образце |
||
фарша; |
3 — последовательно |
при |
повышенном |
давлении; 4 — |
|||
после |
сброса его до нуля. |
|
|
|
|
|
Рис. 20. Зависимость реологических свойств фарша русских сосисок от дли тельности куттерования и влагосодержання:
а — ПНС сырого фарша; б — предельное напряжение среза изделий после термо обработки;
/ — кривая оптимального времени куттерования (фарш приготовлен на куттере с ем костью чаши 80 л).
64
вание массы и эмульгирование жира [19] ведет к вторичному структурообразованию (первичная структура фарша образует ся в первом периоде). Одновременно происходят коллоидно химические изменения.
Время, при котором все показатели фарша и готовых изде лий достигают экстремальных значений, а строение его наиболее однородно при компактной укладке частиц, названо оптимальным временем куттерования т 0ПТ-
X. Линке [19] установил, что при добавлении воды к мясу мышечные волокна разделяются быстрее, т. е. хорошо гидратированное мясо измель чается лучше [142]. Следовательно, при увеличении влагосодержания U {кг воды на 1 кг сухого вещества) оптимальное время куттерования умень шается и достигает минимума при втором критическом влагосодержании сырого фарша Ut = 2,7. Когда влагосодержание сырого фарша больше 2,7, оптимальное время куттерования снова увеличивается (кривая 1 на рис. 20), что объясняется утолщением водно-белковых прослоек меж ду частицами и, следовательно, уменьшением сил сцепления между эле ментами коагуляционной структуры. Таким образом, частицы находятся как бы в плавающем состоянии и их относительные смещения облегчены. Согласно существующей теории куттерования наилучшие условия для измельчения создаются, когда время воздействия ножа на продукт равно или меньше периода релаксации упругих деформаций, т. е. продукт мож но рассматривать как упруго-твердое тело. Высокое влагосодержание, т. е. обводнение фарша, отклоняет в этом смысле его состояние от упругого.
Для вычисления |
оптимального |
времени куттерования т опх |
|||
(мин) получена обобщенная зависимость |
[43, |
140] |
|
||
Топт = |
[0,8 (t/H — 2,7)3 + |
1,58] 10=0-1, |
|
(1—69) |
|
где UH— начальное влагосодержание фарша, кг |
воды |
на 1 |
кг сухого |
||
вещества; |
кинематическая |
характеристика |
куттера, |
||
S3 — обобщенная |
|||||
м3/(кг-с- мин); |
|
|
|
|
|
106— эмпирический |
коэффициент, м3/(кг-с). |
|
|
|
Обобщенная кинематическая характеристика куттера учитывает ре жущую способность f0, окружную скорость вращения ножей
2гтн%
по их наибольшему радиусу гн и скорость подачи фарша под режущий механизм по оси вращения ножей Шф:
ш2 |
FAznn |
< |
Ъ |
jn |
(^нин)2 |
пн |
“'н |
||||||
0>ф |
М |
|
30 |
|
MR |
Z пк |
|
0,92 |
г ( |
гН^Н \ 2 |
Пп |
|
|
|
"" 60р |
\ |
R ) |
«к |
' |
|
где г — число ножей |
режущего |
инструмента; |
|
пк, пп — соответственно частота вращения чаши куттера и ножей, об/мин > М — масса фарша в куттере, кг;
3—381 65
R — расстояние от оси вращения чаши до оси вращения |
ножей, м; |
р — плотность фарша, кг/м3; |
м2. |
Дд— площадь сечения ножом слоя фарша за один оборот, |
Поскольку между периферийной кромкой ножа и чашей куттера все гда имеется зазор Л(м), то действительная площадь будет меньше геомет рической, определяемой по уравнению тела вращения, на величину за зора, т. е.
Fд — -Ргеом — -^зазора-— 0 D |
1,93 т,,/г f -------—^ |
. |
( I — 71) |
2 * Р Я |
V npRr* |
) |
|
При величине зазора между чашей и ножом 0,005 м Fn^0,92/rreoM. Коэффициент 0,92 увеличивается при увеличении массы загрузки и умень шается при увеличении зазора. Оптимальная загрузка чаши куттера — 50—60% геометрической емкости.
Экстремальные величины СМС фарша при увеличении влагосодержания уменьшаются по зависимости
|
^экст “ |
Z 0exp (— ЬХ) , |
|
(I—72) |
||
где Л' = W—0,48 — избыточная |
относительная |
влажность; |
величину |
|||
Zо, b — коэффициенты: |
первый характеризует |
|||||
|
СМС при X = |
0, |
второй — темп изменения СМС при |
|||
|
увеличении |
X |
(табл. 7). |
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 7 |
|
|
Коэффициенты для куттера емкостью чаши |
|||||
Структурно-механи- |
|
|
80 л |
|
22J л |
|
|
|
|
|
|
|
|
ческне свойства |
2о |
|
|
|
|
|
|
|
|
ь |
|
ь |
|
в0 динамическая |
5200 |
|
|
11 |
4600 |
11 |
Од статическая |
7600 |
|
|
11 |
2700 |
7,8 |
Т) |
165 |
|
|
12,4 |
16,5 |
3,6 |
В |
55 |
|
|
12,4 |
13 |
6,9 |
П р и м е ч а н и е . Коэффициент т при оптимальном времени куттеровання для любых зна чений влагосодержания составляет 0,76—0,77.
При вычислении СМС по формулам (I—68) и (I—72) резуль таты могут различаться в пределах ± 15%, что обусловлено специфическим влиянием измельчающей машины.
При изменении времени куттеровання величины СМС не остаются по стоянными. Для расчета величин свойств при произвольном времени куттерования можно использовать безразмерное уравнение
Z |
( т кут |
\ 2 |
(1—73) |
- |
= Oi 4- а2 ( |
— I I , |
|
^ЭКСТ |
у Т 0пт |
) |
|
где Z — текущее значение свойства при любом тКуТ;
бб
Z 3KCt — экстремальное значение свойства, вычисленное по уравнению (I—72), оптимальное время куттерования определено по уравнению (I—69);
oi, аг— эмпирические коэффициенты: первый выражает отношение численных значений свойств при оптимальном времени куттероваиия, второй характеризует интенсивность изменения свойств при произвольной продолжительности куттеро вания.
Пределы применимости уравнения (I—73) по времени куттерования составляют ±50% от оптимального его значения, что вполне достаточно для практических расчетов. Значения коэффициентов к уравнению (I—73)
приведены |
|
в табл. 8. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 8 |
|
|
|
|
|
Числовые величины коэффициентов |
|||
|
|
|
Значение |
при 0,5<< |
‘’кут |
при 1« |
'’кут |
Свойства фарша |
отношения |
----- < 1 |
—---- <1,5 |
||||
Z |
|
^опт |
|
‘'опт |
|||
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
|
|
^экст |
Oi |
а2 |
|
аг |
|
|
|
|
|
|||
Предельное |
напряже- |
«о |
1,0 |
—1,50 |
1,0 |
—0,75 |
|
ние сдвига |
|
|
|
|
+ 1,00 |
1,0 |
|
Пластическая вязкость |
Л |
1,0 |
+0,60 |
||||
Темп |
разрушения |
Лмнн |
0,765 |
—0,35 |
0,765 |
—0,25 |
|
гп |
|||||||
структуры |
|
|
|
|
—0,80 |
1,0 |
—0,50 |
Адгезия |
|
|
Ра |
1,0 |
Ромакс
Механические свойства готовых колбас оценивают по макси муму напряжения среза на приборе [22]. Они зависят от вре мени куттерования и влагосодержания подобно сдвиговым свойствам сырого фарша. Максимальное значение напряжения среза амакс(Па) при оптимальном времени куттерования опреде ляют по уравнениям:
стмакс = 104 (4.3 — aUK) при |
1,8 < UK’< UKi;* |
(1—74) |
ffMaKc = 5,6 • 10° exp (— 2,3t/K) |
при U*Kl < UK< 2,5, |
(I—74a) |
где — влагосодержание готового продукта, при котором его струк
тура начинает ухудшаться, становясь более рыхлой, соот ветствует оптимальному влагосодержанию сырого фарша
около 2,4; а — коэффициент, характеризующий качество переработки фарша:
для куттера 80 л а = 0,45, t/*,= 2,23; для куттера 220 л
а = 0,72, 1/*,= 2,32.
3* |
67 |
Напряжение среза при отклонении времени куттерования от оптимального времени куттерования описывается формулой
с |
^кут |
1 — 0,4 |
(1-75) |
стмакс |
т опт |
где член в прямых скобках берется по абсолютной величине.
Влагосодержание сырого фарша Un и готовых изделий UK, обработанных по общепринятой технологии, связаны соотноше
ниями, которые |
справедливы |
при |
|
2,0 |
£/„ |
2,8; |
|
|
|
||||||
A t/= (l/„ - 2 ,4 )» + |
At/0; |
и к = 0 к, шкс- |
|
(2,9-£/„)*, |
(I—76> |
||||||||||
где 2,4 — оптимальное |
влагосодержание |
сырого |
|
фарша |
для |
сосисок |
|||||||||
Д Uo— |
русских; |
влагосодержания при его критичес |
|||||||||||||
разность |
|||||||||||||||
|
|
|
ком значении: при оптимальном времени кутте |
||||||||||||
|
|
|
рования |
0,20, |
по |
усредненным |
данным |
для) |
|||||||
|
|
|
любого времени куттерования 0,23, если из |
||||||||||||
|
|
|
делия сварены в оболочке 50 мм; при термооб |
||||||||||||
|
|
|
работке фарша в оболочке 14—20 мм соответ |
||||||||||||
|
|
|
ствующие значения 0,40 и 0,50; |
|
|
продук |
|||||||||
t/к.макс = 2,65—Д Uq — наибольшее влагосодержание |
готового |
||||||||||||||
|
|
|
та, |
при |
котором |
справедливы |
уравнения |
||||||||
|
|
|
(1-76). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Выход готовой |
продукции |
т вых |
(кг |
на 1 |
кг мяса) связан с |
||||||||||
влагосодержанием |
и определяется из материальных балансов: |
||||||||||||||
твых--- |
м„ |
/И„ |
|
|
|
l + t / K |
|
|
(1-77) |
||||||
М, |
|
(1 + тв) |
1 + Uu ' |
|
|
||||||||||
|
|
|
м.с. ф |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Потери жидкости—бульона при варке т„. (кг на |
1 |
кг сырого |
|||||||||||||
фарша, набитого в оболочку) |
определяются по разности |
влаго- |
|||||||||||||
содержаний: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т-л |
м с.ф" |
■М. |
|
|
MJ |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Мс. ф |
|
1+£/н |
’ |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где Мс.ф — масса сырого фарша, |
кг; |
кг; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Mr. и— масса |
готового |
изделия, |
включая жир, кг; |
|
|
||||||||||
Мы— масса исходного соленого мяса, |
|
|
|||||||||||||
UM— влагосодержание |
соленого |
мяса |
и жира, кг/кг; |
|
мяса. |
||||||||||
тъ— количество добавленной воды, кг на 1 |
кг соленого |
||||||||||||||
Расчет выхода готовой продукции на 1 |
кг исходного мяса не отражает |
||||||||||||||
действительного положения, |
так как не учитывает влажности мяса. |
Пра |
|||||||||||||
вильнее, хотя и сложнее, относить выход |
к массе сухого |
остатка мяса: |
*^ г . и
/^вых = “Tj |
= t/K-)- 1. |
(1—78) |
Vi сух. м
68
В этом случае на расчет величины выхода не влияет влажность мяса, благодаря чему можно получить сопоставимые данные, объективно отра жающие производственно-технический уровень работы данного предприя тия (рис. 21).
В табл. 9 приведены сра внительные данные изготов ления русских сосисок по оптимальному и обычному режимам обработки фарша. Эксперименты были проведе ны в производственных усло виях [36]. Сосиски варили в естественной оболочке ди аметром около 20 мм по су ществующей технологии.
Для установления оптималь ного режима изготовления фар ша требуется соблюдение следу ющих услозий: 1) посол шрота (отдельно говядины и свинины) должен происходить в емкостях, вместимость которых соответству ет одной-двум закладкам мяса в куттер; 2) на каждой емкости должен быть ярлык с указанием влажности шрота и его массы;
3) время куттерования рассчитывается для изделий данного вида и опре деленного куттера один раз.
Для организации оптимального режима куттерования по влажности шрота и специальной таблице, составленной на основе материальных ба лансов, определяется масса добавляемой воды и льда. Вначале куттеруется говядина с частью воды, затем в куттер добавляется свинина и остальная вода. Перечисленные мероприятия позволят стабилизировать выход и каче ство готового продукта вне зависимости от опыта и квалификации куттеровщика.
Влияние температуры и жирности на величины СМС пралиновых конфетных масс подробно исследовал Ю. А. Мачихин 181у. Для расчета эффективной вязкости т)Эф (Па-с) пралиновых масс, представляющих собой бингамовы тела, предложено уравнение
|
^эф = т| + |
аоЕ_ш exp ^ |
~ |
+ а2 |
' |
(1—79) |
где |
т] — пластическая |
вязкость, |
Па-с |
(табл. 10); |
жирности ф (/о = |
|
/о, |
ф о — фиксированные значения |
температуры /и |
||||
ао, ati, |
= 26° С, фо= |
0,30 кг жира на 1 кг продукта); |
|
|||
а2— эмпирические коэффициенты (табл. 11); |
11); |
|
||||
|
т — темп разрушения структуры |
(см. табл. |
|
е — средний градиент скорости по уравнению (1—36).
69