книги из ГПНТБ / Рогов И.А. Физические методы обработки пищевых продуктов
.pdf
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 5 7 |
|
Т о 11днна стен |
Ширина |
|
|
Коэффициент Ф при |
высоте окна, |
мм |
|
|
|
|
|
|
|
||
ки камеры, |
окна, мм |
|
|
|
|
|
|
мм |
|
150 |
250 |
450 |
600 |
750 |
|
|
|
||||||
115 |
150 |
0 , 5 6 |
0 , 6 3 |
0 , 6 6 |
0 , 6 8 |
0 , 6 9 |
|
|
3 00 |
0 , 6 3 |
0 , 7 |
0 , 7 3 |
0 , 7 6 |
0 , 7 8 |
|
|
6 0 0 |
0 , 6 8 |
0 , 7 6 |
0 , 8 |
0 , 8 2 |
0 , 8 4 |
|
|
9 0 0 |
0 , 7 1 |
0 , 7 9 |
0 , 8 3 |
0 , 8 5 |
0 , 8 7 |
|
|
1200 |
0 |
, 7 2 |
0 , 8 1 |
0 , 8 5 |
0 , 8 7 |
0 , 8 9 |
|
1500 |
0 , 7 3 |
0 , 8 2 |
0 , 8 6 |
0 , 8 9 |
0 , 9 1 |
|
2 3 0 |
150 |
0 |
, 4 3 |
0 , 4 9 |
0 , 5 2 |
0 , 5 5 |
0 , 5 6 |
|
3 0 0 |
0 , 4 9 |
0 , 5 6 |
0 , 6 |
0 , 6 3 |
0 , 6 4 |
|
|
6 0 0 |
0 , 5 5 |
0 , 6 3 |
0 , 6 7 |
0 , 7 |
0 , 7 2 |
|
|
9 0 0 |
0 , 5 7 |
0 , 6 6 |
0 , 7 |
0 , 7 3 |
0 , 7 5 |
|
|
1200 |
0 , 5 9 |
0 , 6 8 |
0 , 7 2 |
0 , 7 6 |
0 , 7 8 |
|
|
1500 |
0 , 6 1 |
0 , 6 9 |
0 , 7 4 |
0 , 7 7 |
0 , 7 9 |
|
3 4 5 |
150 |
0 , 3 6 |
0 , 4 2 |
0 , 4 5 |
0 , 4 7 |
0 , 4 9 |
|
|
3 00 |
0 , 4 2 |
0 , 4 8 |
0 , 5 2 |
0 , 5 5 |
0 , 5 7 |
|
|
6 0 0 |
0 , 4 7 |
0 , 5 5 |
0 , 5 9 |
0 , 6 2 |
0 , 6 4 |
|
|
9 0 0 |
0 , 5 |
0 , 5 8 |
0 , 6 3 |
0 , 6 6 |
0 , 6 9 |
|
|
1200 |
0 , 5 2 |
0 , 6 |
0 , 6 5 |
0 , 6 8 |
0 , 7 1 |
|
|
1500 |
0 , 5 3 |
0 , 6 1 |
0 , 6 6 |
0 , 7 |
0 , 7 2 |
|
4 6 0 |
150 |
0 , 3 1 |
0 , 3 6 |
0 , 3 9 |
0 , 4 2 |
0 , 4 3 |
|
|
3 0 0 |
0 , 3 6 |
0 , 4 3 |
0 , 4 6 |
0 , 4 9 |
0 , 5 1 |
|
|
6 0 0 |
0 , 4 2 |
0 , 4 9 |
0 , 5 3 |
0 , 5 6 |
0 , 5 8 |
|
|
9 0 0 |
0 , 4 5 |
0 , 5 2 |
0 , 5 7 |
0 , 6 |
0 , 6 2 |
|
|
1200 |
0 , 4 7 |
0 , 5 5 |
0 , 5 9 |
0 , 6 3 |
0 , 6 5 |
|
|
1500 |
0 , 4 8 |
0 , 5 6 |
0 , 6 1 |
0 , 6 4 |
0 , 6 7 |
|
В заключение расчета находят количество излучателей |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
п = к |
Qycr |
|
|
|
(II—29) |
|
|
|
|
|
|
|
~ о Г ’ |
|
|
|
|
|
где |
Qr— номинальная тепловая нагрузка |
одной горелки, |
Вт; |
= |
|||||||
|
к — коэффициент |
пересчета; |
ft = |
1,2 |
при / = |
50 |
100° С; к |
||||
|
= |
1,35 |
при |
t = |
100 4- 150° С; |
к = |
1,5 при |
t = |
150 4- 200° |
С; |
|
|
к = |
1,6 |
при Т = |
200 4- 250° С; |
ft = |
1,7 при |
t = |
250 4- 300° С. |
|||
|
Примерный расчет керамической газовой горелки можно произвести, |
||||||||||
пользуясь методикой |
А. М. Левина [25]. Вся излучающая поверхность |
||||||||||
■горелки S состоит из п керамических элементов |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
Qr |
|
|
|
(II—30) |
|
|
|
|
|
|
п = - ^ ~ . |
|
|
||||
где |
Qr— необходимая |
тепловая производительность |
горелки, Дж/ч; |
|
|||||||
|
qo—удельная |
тепловая нагрузка излучающей насадки, Дж/(см3-ч): |
|||||||||
|
а — площадь |
излучающей поверхности |
одного |
элемента, см3. |
|
210
Расход газа V (Н-м3/ч) определяют следующим образом:
V = |
( I I — 31> |
где QjJ — низшая теплотворная способность газа.
Площадь сечения форсунки / (мм2) можно определить по уравнению
______ у„У • IQ3
( I I — 3 2 )
3 6 0 0 р с V 2 g v r {ру — р„)
где (pi— ро) — разность давления газа перед соплом и в окружающей среде;
уг — объемный вес газа при давлении рх; v0— то же, при нормальных условиях; р,с— коэффициент расхода сопла ([ic> 0.9).
ОТРАЖАТЕЛИ
При использовании инфракрасных излучателей, осо бенно ламповых, большое внимание следует уделять использованию от ражательных устройств, с помощью которых удается значительно повы сить эффективность работы излучателей.
Рис. 62. Отражатели:
а — сферические (2<рмаКс<180°); б — параболические (2фмакс= = 180°); в — гиперболические (2фмакс>180°).
Источник излучения устанавливают в главном фокусе отражателя, представляющем собой точку, в которой сходятся все лучи при освеще нии отражателя параллельным потоком излучения.
Английская фирма «GEC» рекомендует установку на рефлекторах жа люзийных створок. Этими створками молено легко регулировать плотность теплового потока, а следовательно, и интенсивность на различных участках поверхности.
Отражатели бывают различных видов (рис. 62): сферические, пара болические, гиперболические, эллиптические и пр. Наиболее распростра нены сферические и параболические отражатели [3, 24]. Влияние формы сечения отражателя на плотность теплового потока молено установить из данных, приведенных ниже.
211
|
Плотность |
Отражатель |
теплового |
потока, |
|
|
Bt/( m2-10<) |
Без отражателя |
12,5 |
Параболический |
41,86 |
Сферический |
29,3 |
Гиперболический |
33,6 |
Плоский |
16,7 |
Все отражатели разделяют на неглубокие— когда |
2 <рмакс < 180° |
|||
и глубокие — при 2шмакс> |
180°; причем <р |
представляет |
собой плоский |
|
угол охвата. |
|
|
|
|
Для пространственной характеристики отражателя пользуются по |
||||
нятием телесный угол ш, |
который связан с плоским углом охвата урав |
|||
нением |
|
|
|
|
|
'Рмакс |
|
|
|
o>= |
J |
d<£ = 2тс (1 |
COS <рМакс)* |
(II—33) |
|
0 |
|
|
|
В реальном отражателе нельзя получить параллельный поток излу чения как вследствие аберрации, так и в результате того, что в реальном источнике, имеющем конечные размеры, каждый элементарный участок излучения создает поток, параллельный оптической оси, а это приводит к образованию расходящего лучистого потока.
Угол расхождения пучка лучен а зависит от линейных размеров ис точника. Для цилиндрического источника радиусом г при сферическом
отражателе с фокусным расстоянием / угол |
расхождения |
определяют |
по уравнению |
|
|
5^0!^ = — cos2 |
• |
(II—34) |
Наибольшее расхождение наблюдается при <р = 0.
Часто угол расхождения выражают через угол рассеивания пучка р:
р = 2а. (II—35)
Для получения наибольшего отражательного эффекта следует мак симально точно изготовлять корпус рефлектора, а кроме того, распола гать источник излучения строго в фокусе отражателя. Кварцевые лампы и открытые спирали полностью не отвечают этим требованиям при работе
•с рефлекторами. Эти источники обладают значительными геометрически ми размерами, что затрудняет образование параллельного пучка, кроме того, размещать источник излучения (спирали) в фокусе отражателя
•очень трудно. При работе нить излучателя нагревается и провисает, что приводит к неравномерному распределению лучистого потока по высоте рефлектора.
На рис. 63 показано семейство кривых, полученных с помощью ра диометра, характеризующих изменение относительной энергии излуче
ния — по высоте рефлектора I при различных расстояниях объекта
Рмакс
нагрева от источника излучения [3]. В качестве источника излучения использована кварцевая лампа. Из графиков следует, что интенсив ность лучистого потока наиболее резко изменяется вблизи источника и то мере удаления от него эпюры распределения энергии становятся
212
■все более равномерными. На эпюрах хорошо заметен сдвиг максиму ма излучения вниз от оптической оси отражателя, что вызывается ■тепловым провисанием металлической спирали.
Отражатели могут быть металлические и стеклянные. Материал ме таллических отражателей должен обладать высоким коэффициентом от-
гРис. 63. График распределения относительной энергии излучения по высо те отражателя:
■а (высота |
120 мм): |
/ — 280 мм; |
2 — И0 мм; |
6 (высота |
60 мм): |
/ —280 мм; |
2 — НО мм; 3 — 100 мм. |
ражения, поэтому очень часто прибегают к различным покрытиям, обес печивающим максимальное отражение. Покрытие должно быть однород ным и обладать высокой химической стойкостью. В качестве покрытия используют хром, алюминий, серебро, золото. Особенно удобно употреб лять алюминий, так как коэффициент отражения для него остается прак тически постоянным в широком диапазоне длин волн. В последнее время ■большое распространение получил анодированный алюминий. Очень вы сокими отражательными качествами обладают позолоченные рефлекторы.
Материал поверхности |
Коэффициент |
|
отражения |
||
Золото |
|
0,98 |
Алюминий анодированный |
0,98 |
|
Серебро |
|
0,97 |
Алюминий полированный |
0,86 |
|
Хромированная |
поверх |
0,72 |
ность |
поверх |
|
Никелированная |
0,72 |
|
ность |
|
|
Жесть белая |
|
0,65 |
Сталь полированная |
0,54 |
коэффициенты отражения характеризуют лишь чистую поверхность. Царапины, повреждения и загрязнения рефлектора резко снижают отра жательную способность. Для предотвращения механических поврежде ний рефлектор можно защитить сеткой с крупной ячеей. Капельки жира и бульона, попавшие на рефлектор, со временем могут уменьшить коэф фициент отражения в 2 раза.
213
Стеклянные рефлекторы изготовляют двух типов — с внутренним! и внешним отражающим слоями. У рефлекторов с внутренним отражаю щим слоем наблюдаются потери энергии в стекле, кроме того, стекло непропускает волны с длиной более 2,5 мкм, что делает их практически, непригодными в этой области. Рефлекторы с внешним отражающим слоем' можно использовать в любом диапазоне длин волн. Эти рефлекто ры обла дают высокой степенью сохранения приданной им формы, но они очень, хрупкие.
ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ИНФРАКРАСНЫХ ИЗЛУЧАТЕЛЕЙ
Создание равномерного теплового потока на по верхности продукта гарантирует стабильность технологического' процесса. С этих позиций энергетические характеристики ИКизлучателей имеют первостепенное значение. Одной из основных характеристик источника ИК-излучения является энергетическая освещенность, или плотность лучистого потока, падающего на поверхность изделия. В ИК-областн спектра все основные фор мулы фотометрии остаются в силе, если в них заменить фотомет рические единицы на энергетические.
Освещенность объекта точечным источником вычисляют па формуле
|
|
|
Е — ~ ~ COS а, |
(11—36) |
|
|
|
Z2 |
|
где / — сила |
света |
источника; |
поверхности; |
|
z — расстояние |
от |
источника до освещаемой |
||
а — угол |
падения |
лучей на объект. |
|
На практике часто приходится пользоваться такими источ никами, размеры которых не малы по сравнению с расстоянием' z. Такие источники не являются точечными и для их расчета использовать соотношение (II—36) нельзя. Вследствие неправиль ной формы излучателя зависимость E(z) может иметь весьма сложный вид. Однако можно рассчитать эту зависимость для некоторых простейших случаев (например, для круглых излу чателей). Такие зависимости будут больше приближаться к дей ствительным, чем зависимость в виде формулы (II—36) [I].
Пусть круглый плоский излучатель помещен на некотором расстоянии от плоского освещаемого объекта, причем плоскости излучателя и объект параллельны (рис. 64, а). Найдем освещен ность элементарной площади dS, расположенной против центра излучателя О, причем радиус излучателя R0 будем считать из вестным.
Каждый излучатель; можно характеризовать значением яр кости В, которая зависит от свойств поверхности излучателя и направления. Для большинства излучателей можно считать
214
яркость во всех точках поверхности и по всем направлениям постоянной (это выполняется, в частности, для раскаленных твердых тел с шероховатой поверхностью) — косинусные излу чатели.
Рис. 64. Схема взаимного расположения излучателя и объекта:
а —к |
расчету освещенности объекта от круглого излучателя; |
б —к |
расчету зависимости объекта от горизонтального сечения |
объекта от центра излучателя.
Элементарная площадка AS излучателя находится на рас стоянии R от его центра О. Освещенность, создаваемая этим элементом излучателя на площадке dS объекта, вычисляется по формуле
ДЕ |
ВAS cos i cos i' |
(11—37) |
|
r2 |
|||
|
|
:где г — расстояние от AS до dS'.
Так как плоскости излучателя и объекта считаются парал лельными, то i = i' и выражение (II—37) примет вид:
АЕ = |
ВAS cos2 1 |
(II—38) |
|
г2 |
|||
|
|
Из соображений симметрии ясно, что все элементы, располо женные на расстоянии R от точки О, дадут одну и ту же освещен ность ДЕ. Суммируя по всем этим элементам, найдем освещен ность dE, создаваемую кольцевым слоем излучателя шириной ■dR и радиусом R (заштрихован на рис. 64, а):
dE = |
В cos2 i■dS = |
В cos2 i |
2KRdR. |
(II—39) |
|
|
г2 |
|
|
Полная освещенность после интегрирования выражения? (II—39) от О до R:
До |
cos2 i RdR. |
|
2кВ |
(I I—40> |
Величины cos i и г можно выразить через постоянную вели чину 2 и переменную R:
cos*1 1 ■ |
1+ R2 |
г = |
(II—41) |
1 + * ‘ |
|
COS l |
Подставляя выражение (II—41) в уравнение (II—40) получим
|
*0 |
|
|
j • |
|
л г) Д0 |
|
RdR |
|
|
|
|
с ,- |
■}? |
|
||
|
|
cos4i |
„ |
2кВ с |
|
|
||
|
|
|
2“ |
RdR = — — |
/ |
R 2\ 2 |
||
|
|
|
|
0 |
||||
|
|
|
|
|
|
(, + т ) |
||
|
До |
|
|
|
|
|
|
|
= яВ |
( f ) |
■= — лВ |
|
|
BS |
|||
>+ ^ |
|
1 + R2 |
|
(11—42) |
||||
|
|
s |
|
|
z2 + - |
|||
|
|
23 |
|
|
|
|
|
|
где S — площадь излучателя.
Следовательно,
E = - |
(11—43) |
z3 +
где / = BS — энергетическая сила света, Вт.
Из соотношения (II—43) следует:
_1____l_ _S_
(II—44)
Е ~ I 2 + г.1
Зависимость — (z2) должна быть линейной, причем наклон
Е
прямой дает 1~1. Таким образом, по экспериментальным зависи мостям E(z) можно сразу оценивать мощность ИК-излучения. Кроме того, из той же зависимости можно согласно уравнению (II—44) найти «эффективную» площадь излучателя S, т. е. пло щадь некоторого круглого излучателя, дающего ту же освещен ность. Зная значения / и S для каждого типа излучателя, можно на практике легко оценивать освещенность объекта по формуле (II—43). Для некоторых промышленных ИК-излучателей экспе риментально были определены значения I и S (табл. 58).
216
Т а б л и ц а 58
Излучатели |
I, Вт S, см* |
№ |
Чмкс’ |
lv потр’ |
|||
|
|
Вт |
мкм |
НИК-1000, ки-юоо |
200 |
56,5 |
1000 |
1,04 |
■Софитная лампа СФ-12 |
20 |
190 |
40 |
1,4 |
Открытая нихромовая спираль |
550 |
120 |
2300 |
2,5 |
Нихромовая спираль в кварцевой трубке |
140 |
132 |
900 |
2,4 |
Газовая горелка ГИИВ-1 |
1250 |
200 |
— |
2,6 |
Керамическая панель с электрообогревом |
450 |
350 |
2000 |
3,8 |
ТЭН |
210 |
175 |
600 |
4,5 |
Из табл. 58 видно, что найденные по экспериментальным данным величины I находятся в строгом соответствии с мощ ностью излучателя. Это является практическим подтверждением соотношения (II—50), полученного для круглого излучателя. Эф
фективные площади излучателей составляют 100—300 см2.
С
Заметим, что согласно уравнению (II—43) при а2 > — можно пользоваться более простой формулой
£ = |
(II—45) |
£
В это выражение значение S не входит. Так как — состав
ляет не более 100 см2, то формулой (II—52) на практике можно пользоваться при а > 30 см. При этих условиях энергетиче ская освещенность объекта мало зависит от геометрии излучате ля и в основном определяется потребляемой им мощностью.
Представляет интерес также зависимость освещенности объ екта от величины смещения от центра нагревателя. Ее легко рассчитать для простейших случаев. Возьмем излучатель квад ратной формы со стороной 2R0 (рис. 64, б). Пусть площадка dS', на которой вычисляем освещенность, сдвинута по отноше нию центра излучателя на величину х0 в направлении оси х. Остальные обозначения те же, что на рис. 64, а.
Освещенность площадки dS', создаваемая элементом излуча теля dS, определяется выражением (II—38). Из рис. 64, а видно,
что cos i = у , поэтому соотношение (II—38) можно записать в виде:
dE = |
BdSz2 |
(II—46) |
|
г1 |
|
217
Так как dS = dx dy в декартовых координатах, a z = r(xy)r то полную освещенность можно найти интегрированием выраже ния (II—46):
£ = Bz3 |
|‘ d. v-2|‘ |
— |
dy. |
(II—47> |
|
|
—R* |
о |
г |
|
|
Из рис. 64, б видно, что |
|
|
|
|
|
г2 = |
(х0 — х)г + у2 + |
z2. |
(II —48> |
Подставляя уравнение (II—48) в выражение (II—47), находим
|
|
До |
|
До |
|
, |
|
|
Е = 2Bz3 |
f dx |
|
|
dy |
|
(11—49) |
||
Г --------- |
|
|||||||
|
|
J |
|
-J |
[(x0Г х„- |
-x ) 3 + y3 + |
z3]3 |
|
|
—Яо |
|
о |
|
|
|
|
|
После интегрирования получаем |
|
|
|
|||||
|
E = |
2BRt |
~ |
, |
Ro Vz-+Rl |
|
|
|
|
— г |
arctg • |
|
|
||||
|
V 2‘2+«o |
|
z3 + Д? |
|
|
|||
|
|
о |
|
|
||||
|
В (*Q — Rg) |
|
|
arctg |
До |
|
|
|
|
(*o — До)2 + |
z2 |
]^ о - Д о )а + 23 + |
|||||
V |
|
|||||||
+ |
В (x0 + |
До) |
|
|
arctg |
До |
|
(11-50) |
|
|
|
|
|
|
|||
V |
(*о + До) + |
za |
|
/ ( * o + Д »)’ + |
2a |
|||
При a'q==0 получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4ВДо |
|
arctg |
До |
|
(11-51) |
|
|
] / ^ + д | |
] / z3+ /? Q2 |
|
|||||
|
|
|
|
|||||
|
|
П |
|
< |
1 при любых |
z. |
Учитывая это, |
|
Очевидно, что —— -— |
V *2+До
можно с точностью до 20% заменить угол его тангенсом (дейст
вительно, даже при а = |
45° л* 0,8 |
рад tg a |
= I, |
т. е. мало от |
личается от а). |
|
|
|
|
Тогда из формулы (II—51) получим |
|
|
||
4 Д 0В |
До |
BS |
|
(II—52) |
|
|
|
|
|
Y *2 + R\ У |
г2 + R20 |
г3 + |
, , + |
f |
Этот результат совершенно аналогичен полученному выше для круглого излучателя [см. уравнение (II—-43) ]. Величины эффективных площадей излучателей, определяемые из соотно шений (II—43) и (II—52), практически совпадают.
218
Таким образом, зависимость освещенности объекта от смеще ния излучателя в радиальном направлении определяется соот ношением (II—50) довольно сложного вида.
При больших 2 (малых х) его можно упростить, приведя к выражению (II—51).
Вычисленные и экспериментальные кривые E(z) согласуются
•одна с другой, что подтверждает полезность формул (II—50)
.и (II—52) для практических оценок.
МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОПТИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ
СПЕКТРАЛЬНЫЙ МЕТОД
При исследовании оптических свойств наиболее часто применяют инфракрасные спектрометры и спектрофотомет ры. Спектрометры предназначены для получения и регистрации ИК-спектров однолучевым методом, спектрофотометры — для регистрации спектров поглощения различных веществ двухлу чевым методом.
Для определения пропускательной способности наиболее це лесообразным является использование двухлучевых спектрофо тометров, так как работа по однолучевому методу имеет ряд существенных недостатков: необходимость отдельной записи спектра пропускания образца и эталона и трудоемкость обра ботки результатов измерения; высокие требования к постоян ству коэффициента усиления приемно-регулирующего устройст ва (стабильности и линейности); ведение учета изменения пока заний прибора в работе; возможность наложения на спектр об разца спектра поглощения атмосферных газов.
Принцип действия спектрофотометра при работе по двухлуиевой схеме основан на нулевом методе [17]. Радиация от источ ника излучения направляется по двум каналам: в одном канале помещается исследуемый образец, в другом — фотометрический клин и образец сравнения. С помощью прерывателя пучки света из каналов попеременно проходят в монохроматор, разлагаются в спектр и поступают на приемник радиации — болометр. Ког да интенсивность пучков в обоих каналах одинакова (что при отсутствии поглощающего образца обеспечивается оптической схемой осветителя), на болометр попадает постоянная тепловая радиация и сигнал на входе усилительной системы не возникает. При наличии поглощающего образца на болометр попадают пуч ки различной интенсивности, в результате на входе в усилитель появляется переменный сигнал, частота которого равна частоте прерывателя пучков. Этот сигнал после усиления и преобразо вания подается на обмотку электродвигателя отработки, кото-
219