книги из ГПНТБ / Рогов И.А. Физические методы обработки пищевых продуктов
.pdfЕ. И. Мелех исследовал спектральную пропускательную спо собность яблок и груш [31 ]. Полученные данные (рис. 81) сви детельствуют о близости этих характеристик как по характеру кривых, так и по абсолютным значениям, т. е. максимум пропус кания приходится на коротковолновую область (длина волны около 1 мкм).
Рис. 81. Спектральная пропускательная способность фруктов:
а — тканей |
яблок толщиной: |
/ — 0.1 |
мм; |
2 — 0,2 |
мм; |
3 — 0,3 мм; 4 — 0,5 мм; |
б — тканей |
груш толщиной: |
/ — 0,1 |
мм; |
2 — 0,2 |
мм. |
|
Исследованы оптические характеристики нормализованного молока— 3,2% жирности. Проницаемость молока определяли на инфракрасных излучателях с различной спектральной харак теристикой; для излучателя ЗС-500 при толщине слоя 1 мм про ницаемость молока составляет 54%, при толщине слоя 5 мм — 12%, а при толще слоя 10 мм — 6%; для излучателя «спираль в кварцевой трубке» при толщине слоя 1 мм — 7%, а при тол щине слоя 5 мм — равна нулю.
Обобщенная зависимость проницаемости от толщины слоя х
молока с учетом длины волны (Хмакс = |
1 ч- 2,6 мкм), |
соответ |
ствующей максимуму излучения, имеет вид: |
|
|
lg n = ( 2 , 3 - 0 , 6Хмакс) - ( 0 , 37 + |
0,52\макс) lg*. |
(II—65) |
Проницаемость молока для интегрального потока инфракрас ного излучения мала, особенно в средневолновом диапазоне, для которого толщина 5 мм является пределом.
240
Большой интерес представляет ИК-нагрев пищевых продук тов, упакованных в полимерные пленки. Однако рациональный выбор пленки, обладающей максимальной проницаемостью, за труднен ввиду отсутствия достаточных сведений в литературе.
В МТИММПе определяли проницаемость полимерных пленок для интегрального потока ИК-излучения, создаваемого различными промыш ленными ИК-излучателями 114]. Использовали образцы отечественных и зарубежных пищевых полимерных пленок, обладающих стабильностью физико-механических свойств при нагреве. Испытания проводили на стан дартизированных и экспериментальных образцах упаковочных полимер ных пленок, разработанных лабораторией «Химии и технологии полиме ров» МТИММПа и рядом научно-исследовательских институтов.
Толщина пленок, использованных при эксперименте, 35—80 мкм.
Исключение |
составляли |
поливинилхлоридная |
пленка |
ПВХ-М1 |
(8 = |
= 120-М50 |
мкм), лаплен-1 (6 = 10-f-20 мкм) |
и сараи |
с добавкой 10% |
||
крахмала (6 = 168-^-182 |
мкм). |
|
с Хмакс, |
равной |
|
При эксперименте пользовались ИК-излучателями |
|||||
1,04; 2,4; 2,5; 3,8; 4,5 мкм. |
|
|
|
Зависимость проницаемости пленок от Хмакс представлена в табл. 66, из которой видно, что проницаемость всех пленок наиболее высока для коротковолнового излучателя ( Хмакс = 1,04 мкм) и уменьшается с уве личением Хиакс.
Т а б л и ц а 66
Проницаемость (в %) для интегральных П ОТОКОВ ИК-пзлучателей
|
|
|
У —. |
|
|
||
|
|
|
=r |
|
s |
В.= £ |
|
|
|
|
О. |
|
£ |
||
|
|
-Г |
п |
|
р |
хчг |
|
Пленка |
а |
|
|
у га |
|
||
О |
яг X 0-г |
X0.0 |
|||||
|
|
О — |
2 г |
>>II |
с |
|
|
|
|
§ II |
р 5 II |
||||
|
|
— о |
£ EJ |
О. |
и |
t _ |
У |
|
|
« |
ОЭ |
f |
* |
сх о |
га |
|
|
С.о. |
|
га |
|||
|
|
g i |
= = 2- |
Xа |
з |
||
|
|
о Id- |
|||||
Полипропилен |
импорт |
86 |
78,7 |
|
78 |
|
|
ный |
|
85,6 |
78,2 |
|
78 |
|
|
Целлофан лакированный |
|
|
|||||
Лаплен-1 |
советского |
84,7 |
75,7 |
|
75 |
|
|
Полипропилен |
84,5 |
77 |
|
|
75,2 |
|
|
производства |
|
84,3 |
75,6 |
|
75,8 |
|
|
ПП-ПЭ-90/10 |
|
|
|
||||
Саран |
|
82,6 |
73,1 |
|
72 |
|
|
импортный |
|
|
|
||||
советского производства |
82,5 |
71 |
|
|
70 |
|
|
ПП-ПЭ-10/90 |
|
82,4 |
76,8 |
|
76,2 |
|
|
ПП-ПЭ-50/50 |
|
81,35 |
74 |
|
|
• 73,9 |
|
ПХВ М-1 гладкий |
81 |
64 |
|
|
63 |
|
|
Хостофан (ФРГ) |
79,2 |
67 |
|
|
66 |
|
|
Рильсан (СССР) |
79,2 |
58 |
|
|
57 |
|
|
Саран-майлар-полиэтилен |
79,2 |
56 |
|
|
55 |
|
|
Рильсан (Франция) |
78,2 |
66 |
|
|
64,9 |
|
|
Плиофильм |
|
77 |
66 |
|
|
65,1 |
|
ПП-2 |
|
73 |
50 |
|
|
47,5 |
|
Саран с наполнителем в |
50 |
42 |
|
|
41 |
|
|
виде 10%-ного |
крахмала |
|
|
|
|
|
|
керамической па нели с электропагревом <Хмакс= 1=3,8 мкм)
77,8
77,8
66
74 1
76,2
57
59
75,1
73
50
56
48,1
47
53
60
37
31,9
s *
х 2
ю
33
ст> и
н II
74,8
79
69
73,8
73,8
63
66
76
71
56
58,5
52
51
57
63,7
42
38,9
241
При работе с нихромовой спиралью в кварцевой трубке ( Хмакс => = 2,4 мкм) установили, что пленки на основе поливиниловых полимеров типа лаплен-1, саран (СССР), саран-W\,ap (Япония) деформируются при нагревании, и несмотря на высокую проницаемость (73—80%) они, по-ви димому, непригодны для упаковки продуктов, подвергаемых ИК-нагреву. Аналогичная картина (включая дополнительно поливинилхлорид) наблю дается при использовании в качестве источника ИК-излучения металли ческой панели с электронагревом ( ХЫ!ЖС = 3,8 мкм).
Целесообразнее использовать полипропилен импортного и отечест венного производства, т. е. пленки типа полипропилен-полиэтилен, лакированный целлофан, лаплен-1, поливинилхлоридные пленки, хостофан, рильсан, полиэтилен-лавсан, саран-майлар-полиэтилен. Перечис ленные пленочные материалы имеют проницаемость в пределах 85—73%
для источников излучения с |
Хмакс = 1,04 мкм и 79—57% — для источ |
|
ников излучения с Хмакс = |
2,44-2,5 мкм. |
|
Результаты исследований оптических свойств коллоидных и |
||
капиллярно-пористых материалов |
позволили установить, что |
|
спектры пропускания (отражения) |
влажных, а также сухих ма |
териалов, в целом сходны как в качественном, так и в количест венном отношении. Общими чертами спектров является наличие более или менее значительного поглощения в области длин волн 0,4—0,6 мкм, высокая отражательная способность в области 0,8—1,2 мкм и большое поглощение (70—90%) в области 2,5— 1,5 мкм. Общим для этих материалов является также положение максимума пропускания, приходящегося на область 0,6— 1,1 мкм. Существенные различия в поглощательной способности наблюдаются в областях 0,4—0,8 и 1,2—2,0 мкм. Характер спектров свидетельствует о влиянии на оптические свойства влажных продуктов содержащейся в ней воды. Но в целом оп тические свойства материалов определяются и оптическими свой ствами сухого вещества и структурой материала.
Пропускание материалами излучения определенного интер вала длин волн может быть весьма значительным. Так, для исследованных сырых овощей и фруктов при толщине слоя 1 мм и естественной влажности пропускательная способность в обла сти 0,6—1,1 мкм достигает 60—70%; при толщине слоя 10 мм — 12—18% и при толщине 30 мм — 0,5%. Такие же значения пропускательной способности получены для теста и мякиша хлеба. Влажный чайный лист в этой же области пропускает до 50% падающего излучения. Однако этой же области спектра соответ ствует и максимальное отражение примерно одинаковое для всех исследованных влажных материалов растительного и животного происхождения (за исключением оболочки семян подсолнечни ка). Очевидно, что у этих материалов пропускание и отражение в данной области определяются в основном рассеивающими свой ствами, поглощение же лучистой энергии относительно невелики при любой толщине слоя. Поэтому область коротких длин волн до 1,2 мкм является нецелесообразной для обработки лучистым
242
нагревом рассмотренных продуктов и материалов. Отмеченное свойство материалов доказывает, что по одной пропускательной способности нельзя судить о наиболее выгодной области спектра для обработки материалов радиацией.
Помимо ближней ИК-области пропускание излучения овоща ми, фруктами, тестом, хлебом, мясом и рыбой наблюдается в области до 2,5 мкм при толщине слоя 1 мм и в области до 1,75 мкм при толщине слоя 3 мм. В этой же области наблюдается пропускание и при толщине слоя 10 мм.
В области 2,5—15 мкм для всех исследованных материалов во влажном состоянии уже при толщине слоя 1 мм пропускание не обнаруживается.
Отражение у перечисленных влажных продуктов при толщи не слоя 40 ммснижается от 30—40 при Хмакс= 1,2 мкм до 20% при X = 1,4 мкм, в области 1,4—1,8 мкм оно равно 15—20%, а в об ласти 1,8—15,0 мкм — 5—10%.
АППАРАТУРНОЕ ОФОРМЛЕНИЕ ПРОЦЕССА ИНФРАКРАСНОГО НАГРЕВА ПИЩЕВЫХ ПРО ДУКТОВ
Отличительная особенность радиационного под вода тепла — прямолинейное распространение излучения. По этому при размещении излучателей в аппарате необходимо учи тывать форму изделия и особенности технологического процесса. Принципиальные схемы возможного взаимного расположения излучателей и обрабатываемого продукта (схемы показаны в се чении аппаратов) приведены на рис. 82. Двустороннее облучение продуктов наиболее применимо для обработки тонкослойных ма териалов прямоугольной формы. Если продукт обладает боль шой проницаемостью в инфракрасной области, то горизонталь ный конвейер делают из сплошной металлической ленты. Ин фракрасное излучение нагревает транспортную ленту, которая в свою очередь отдает тепло продукту. Целесообразно облучать изделие со всех сторон, если это допускает его форма. Наиболее предпочтительно излучение, нормальное к поверхности обраба тываемого изделия. Расположение излучателей снизу, особенно при обработке мясопродуктов, практически неосуществимо, так как выделяются бульон и жир, загрязняющие излучатель и от ражатели.
Расположение излучателей с четырех сторон продукта под углом 45° приводит к увеличению потерь энергии — путем отра жения с поверхности, однако при значительной шероховато сти продукта величина этих потерь уменьшается в результате многократных' отражений. Для продуктов, имеющих форму по луокружности, излучатели располагают по форме изделия.
243
Внутреннюю обшивку облучательных камер необходимо из готовлять из материалов, обладающих большим коэффициентом отражения, что позволяет создать более равномерный тепловой поток и повысить эффективность работы установки.
Наибольшее распространение находит полированный алюми ниевый лист.
Р ис. 82. П ринципиальны е схемы взаи м ного распол ож ени я излучателей и о б рабаты ваем ого продукта:
1 — транспортирующее устройство; 2 — продукт; 3 — излучатель.
При конструировании аппаратов особое внимание следует уделить созданию равномерного лучистого потока по всей по верхности продукта, в противном случае неизбежны местные
перегревы и ожоги продукта. |
Иногда целесообразно использо |
вать импульсное облучение с |
чередованием этапов облучения |
и «отлежки» продукта. |
|
Этим способом удается снизить максимальную температуру обработки продукта.
Аппаратурное оформление, естественно, отражает специфику отдельных пищевых производств, но в то же время имеет ряд общих элементов.
Производство колбасных изделий без оболочки при термиче ской обработке в зоне инфракрасного облучения предъявляет специфические требования к исходному сырью. Например, для уменьшения потерь жира необходимо, чтобы в готовом фарше
244
не содержались крупные кусочки шпика. Установлены опти мальные значения структурно-механических свойств фарша и со ответствующие им рецептуры (табл. 67).
|
|
Т а б л и ц а |
67 |
Фарш |
Липкость, |
Предельное |
|
Па |
напряжение |
||
|
|
сдвига, |
Па |
Рецептура |
I* |
нежир- |
2500—3500 |
800—1000 |
То ж е, но |
свинина |
1600—2500 |
750—1000 |
|
ная |
|
хлеба |
3000—4000 |
900—1100 |
Мясного отдельного |
||||
* Говядина I сорта — 60%; свинина полужирная — 40%; вода— 10% |
||||
к массе мяса; |
набор специй. |
|
|
Автомат для производства колбасных изделий без оболочки (рис. 83) формирует и дозирует батоны по объему, обжаривает их и синхронно транспортирует изделия по зонам обработки [18, 36, 47]. Масса сырого колбасного батона 85 г. Автомат со стоит из станины, привода, бункера, вакуумного и ротационного насоса, формовочного механизма, конвейера, обжарочной каме ры и приспособления для непрерывной очистки деталей транс портера от нагрева.
Формующее устройство представляет собой ротор, изготов ленный из винипласта, по длине окружности которого располо жены два прямоугольных формующих отверстия размером 26 X X 120 мм с поршнями. При вращении ротора формующие отвер стия поочередно приближаются к питательной камере и заполня ются фаршем. В момент заполнения поршень находится в край нем и нижнем положениях. При последующем вращении ротора поршень выталкивает отформованное изделие на конвейер. Уст ройство формует и дозирует колбасные изделия по объему, ре гулируя массу в пределах ±8% , уменьшая их толщины путем изменения хода поршня. Мощность, потребляемая ротором, 0,43 кВт.
Изделия в течение всего рабочего цикла транспортиру ются конвейером, состоящим из двух рабочих цепей, соединен ных тонкими металлическими прутками.
Термическая обработка колбасных изделий производится в камере, оборудованной генераторами инфракрасного излучения Камера цилиндрической формы: длина ее 950 мм; верхняя съем ная часть снабжена изоляцией и двумя смотровыми окнами и жаропрочного стекла. В камере на специальных направляющих под углом 45° к плоскости конвейера расположены восемь ин-
245
3 |
/ |
7 |
8 |
Рис. 83. Автомат для изготовления колбасных изделий без оболочки:
а — общий |
вид: |
1 — бункер; |
2 — ротационный |
насос; |
3 — пере |
|
пускной клапан; |
4 — формующее устройство; 5 — люк |
привода; |
||||
6 — ланжерон; 7 — обжарочная камера; 8 — патрубок |
для |
вен |
||||
тиляции; |
камеры обжарки: |
1 — съемная верхняя часть; |
2 — |
|||
б — разрез |
||||||
нижняя |
часть; |
3 — поддон; |
4 — инфракрасные |
лампы с |
реф |
лекторами; S — конвейер; 6 — продукт.
фракрасных ламп КИ-1000. Камера соединяется с вентиляцион ной системой; отсос воздуха регулируется шибером.
Установлено, что при скорости движения конвейера 0,45— 0,48 см/с и температуре отходящего воздуха 200—240° С режим обжарки наиболее приемлем. При этом температура в центре продукта достигает 70° С. Длительность обжарки 3,5 мин. Про изводительность автомата при двухрядном расположении бато нов 250, трехрядном — 375 и поперечном с расстоянием между батонами 10—15 см 475 штук за 1 ч.
Тепловые расчеты, применительные к работе аппаратов та кого типа сложны, особенно из-за неоднородности свойств про дукта. Для ориентировочных целей можно воспользоваться ме тодикой, приводимой ниже.
Необходимое количество излучающих элементов можно рас считать по уравнению теплового баланса обжарочной камеры
|
Q = Qi + Q2 + Qs + Q4 + Q5 + Qe> |
(I I—66) |
||
где |
Q — тепло, |
приносимое |
лучистым |
потоком; |
Qi, |
Q2 , Q 3, Q4, Qb, Qe— расход тепла соответственно на нагрев изделия, |
|||
|
испарение влаги, плавление жира, нагрев кон |
|||
|
вейера, нагрев воздуха, потери в окружающую |
|||
|
среду. |
|
|
|
|
Для определения расхода тепла на нагрев мясопродукта |
|||||||||||
(Дж) А. И. Пелеев |
[35] рекомендует следующее уравнение: |
|||||||||||
|
Qi = G {Ь[<к — t„) cb + |
aar] -f g [q (<пл — *н) + ¥ ж |
+ |
|||||||||
|
|
+ с2 (А - |
tH) + сс (1 - Ь - |
g) (tK - Ш |
, |
(II—67) |
||||||
где |
G — масса |
|
нагреваемого |
продукта, |
кг; |
|
|
|
||||
|
и — конечная |
и начальная |
температура продукта, °С; |
|||||||||
|
b — весовая |
доля |
воды; |
|
|
|
|
|
|
|||
|
св— теплоемкость |
воды, Дж/(кг- К); |
|
|
|
|||||||
|
g — весовая |
доля |
жира; |
|
|
|
|
|
|
|||
|
сс— теплоемкость |
сухого остатка, равная 1,67 Дж/(кг-К); |
||||||||||
I —Ь—g — весовая |
доля |
сухого |
остатка; |
°С; |
|
|
|
|||||
ci |
/Пл— температура плавления |
жира, |
и |
после |
плавления, |
|||||||
и с2— теплоемкость |
жира |
соответственно до |
||||||||||
|
Дж/(кг- К); |
|
|
за |
процесс |
воды; |
|
|
|
|||
|
по— доля |
испарившейся |
|
|
|
|
||||||
|
ci— доля |
расплавившегося |
за процесс жира; |
испарения воды, |
||||||||
гж и г— скрытая |
теплота |
плавления |
жира |
и |
||||||||
|
Дж/кг. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Конечную температуру продукта tK с достаточной степенью точности можно представить в виде полусуммы температур в центре /ц и на поверхности продукта /п.
tК- |
(11- 68) |
где <п= at0xn\ tu.= ке"'--,
247
а, я, т — опытные величины, значения которых для колбасных батонов прямоугольной формы 26 X 25 мм приведены в табл. 68.
Т а б л и ц а 68
Излучатели |
а |
п |
т |
Лампа НИК-1000 |
0,855 |
0,383 |
0,0061 |
Открытие спирали |
0,500 |
0,511 |
0,00508 |
Керамические панели |
0,350 |
0,554 |
0,0036 |
Используя уравнения (II—66) и (II—68) конечную темпера туру продукта мояшо представить следующим образом;
t, |
/о (етт + « ”) |
(II—69) |
|
2 |
|||
|
|
Тепло на испарение влаги из продукта определяется как
Qi — rGaa, |
(II 70) |
где Свл— количество испаренной влаги, кг.
Аналогично рассчитывают расход тепла на плавление жира
Фз — гжСж, |
(II 71) |
|
где гж— скрытая теплота плавления |
жира, |
Дж/кг; |
Ож— количество расплавленного |
жира, |
кг. |
Расход тепла на нагрев конвейера можно подсчитать по фор муле
|
Qi = cKGK(t'K- t 0), |
(II—72) |
|||
где ск— теплоемкость |
материала |
конвейера; |
|
|
|
GK— масса деталей конвейера; |
выходе |
из |
камеры; |
||
/'к— температура |
конвейера |
на |
|||
to — температура |
конвейера |
на |
входе |
в |
камеру. |
Конечную температуру металлической поверхности конвейе ра определяют из следующего соотношения:
'к = *о + ^ ’ |
:("-73) |
где а — коэффициент поглощения;
Ео— энергия излучения, попадающая на площадку поверхностью F\ <хг— коэффициент теплоотдачи от конвейера в окружающую среду.
Тогда уравнение можно представить в следующем виде:
_ аЕ0 |
(11-74) |
Q4 = ckGk —f - |
|
а2F |
|
248
Вторцовых проемах камеры имеются отверстия для входа
ивыхода продукции и поступления в камеру воздуха, количест во которого определяют по уравнению
|
|
|
|
|
|
7н |
Три |
|
|
|
|
Ga = |
1,926 |
|
TfiiTnn |
(II—75) |
|||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Т н + |
Y |
Т в н У |
|
где 6 — ширина |
проема, |
м; |
|
|
|
|
|||
h — высота |
проема, |
м; |
|
|
кг/м3; |
|
|||
У и— удельный |
вес |
наружного воздуха, |
|
||||||
Уви— удельный |
вес |
воздуха |
внутри камеры, кг/м3. |
|
|||||
Тогда расход тепла на нагрев воздуха, поступающего в ка |
|||||||||
меру через проемы, |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Qb = caOB(t"K- Q |
, |
|
(II—76) |
|
где св— теплоемкость |
|
воздуха, |
Дж/кг; |
|
|
|
|||
/к— температура |
воздуха в |
камере, °С; |
|
|
|||||
tu— температура |
наружного |
воздуха, |
°С. |
|
Потери тепла в окружающую среду определяют по уравне нию
Qe = qF, |
(II—77) |
где q — удельные потери тепла с 1 м2, Дж/(м2-ч); |
|
F — поверхность аппарата, м2. |
|
Затем устанавливают общий расход тепла и находят необхо димое число излучающих элементов п, считая, что каждый из них выделяет q тепла:
n = k — , |
(II—78) |
q |
|
где k — коэффициент запаса, k > 1. |
|
Использование газовых беспламенных горелок создает усло вия для возможного контакта продукта с веществами, содержа щимися в отходящих газах. Жарочный шкаф (рис. 84), макси мально свободный от этого недостатка, разработан ВНИИторгмашем и МТИММПом. Шкаф оборудован двумя расположенны ми горизонтально беспламенными газовыми горелками инфра красного излучения. Продукт находится на стеллажах.
Воздух, которым регулируется температура в камере, подса сывается через патрубок с шибером. Продукты сгорания газов отводятся через патрубки, расположенные около горелки, что практически исключает контакт отработавших газов с изделием.
249