книги из ГПНТБ / Рогов И.А. Физические методы обработки пищевых продуктов
.pdfГ л а в а |
I |
СТРУКТУРНО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА И ОСНОВЫ РЕОЛОГИИ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Реологические методы применяют для изучения различных процессов текучести и деформирования реальных тел [105], в том числе и пищевых продуктов. Эти тела обычно рассматриваются как объекты механики сплошных сред [108] с непрерывным распределением деформаций, скоростей дефор маций и физических свойств.
Реология включает два раздела: первый посвящен изучению реологических или в более общем смысле структурно-механи ческих свойств реальных тел; второй рассматривает движение реальных тел в рабочих органах машин и аппаратов и разра батывает инженерные способы их расчета.
Для проведения реологических исследований свойства тел выражают в виде математических (идеализированных) моделей или уравнений, которые с тон или иной степенью точности характеризуют поведение реаль ного тела в процессе деформирования. Недостаток теоретической реологии заключается в том, что простые и понятные модели непригодны для пра ктического' использования, а приемлемые для практики модели — чрез вычайно сложны [105]. Это положение относится к белковым пищевым продуктам, которые имеют сложное физико-химическое строение и чув ствительны к изменению внешних факторов. Для точного описания про цессов течения и деформирования этих продуктов необходимы составные комплексные модели теоретической реологии и соответствующие диффе ренциальные уравнения, что неприемлемо для практических целей. По этому приходится находить приближенные решения на основе различных гипотез и соображений. В инженерной реологии обычно ориентируются на отыскание возможно простых зависимостей, так как для практики тре буются только некоторые средние, суммарные характеристики [108].
.С этой целью в теоретических и экспериментальных исследованиях исполь зуются различные реологические методы: дифференциальный и интеграль ный, методы анализа размерностей и подобия. Разработка и проведение экспериментов и их обобщение в таком направлении позволяют получить физически обоснованные решения, применимые для практических целей.
Реологические характеристики неодинаковы в различных процессах деформирования: движение в рабочих органах машин сопровождается высокими значениями градиента скорости и напряжения, тепловая обра ботка— обычно небольшими [37, 112]. Поэтому для расчета таких про цессов необходимо использовать свойства, выявленные в соответствующем
.интервале напряжений и деформаций. Качество продукта также необхо димо оценивать по наиболее существенным для данного процесса свойствам. Создание поточных автоматизированных линий и их устойчивая работа 'должны основываться на всестороннем учете свойств сырья и продуктов, что дает возможность установить автоматическую обратную связь, ко торая в современных условиях часто осуществляется человеком.
10
Для вычисления величин структурно-механических свойств и обобщения данных наблюдений важен выбор исходной матема тической модели (теоретической или эмпирической), которая с наибольшим приближением описывает поведение продукта в реальном процессе. Для расчета рабочих органов машин и ап паратов следует пользоваться теоретическими или критериаль ными уравнениями с обязательной проверкой их при испыта ниях на пилотных или натурных установках.
При оценке качественных показателей продукта по физи ческим свойствам необходимо иметь в виду следующие сообра жения. Для каждой пробы изучаются физические свойства при различных параметрах или режимах работы прибора. Внут ренние перемены в продукте могут характеризоваться только теми физическими свойствами, которые претерпевают существен ные изменения в технологическом процессе. При этом на одном и том же приборе, но при различных параметрах его работы, мож но получить незначительное или интенсивное изменение вели чин свойств. Таким образом, для оценки качественного состоя ния продукта необходимо выбрать те физические свойства и такие параметры прибора, которые дают наибольшее изменение величин свойств в рассматриваемом процессе. Исследуемые характеристики не должны иметь больше одного экстре мума.
Эти положения часто не учитывают во многих исследовани ях: в них отсутствуют обоснованные данные о методике выбора параметров прибора, математической модели продукта и т. д.; иногда не указаны технологические характеристики продуктов (влажность, дисперсность и т. д.). Все это резко снижает цен ность полученных результатов, позволяя использовать их лишь в отдельных, сугубо частных случаях. Поэтому наибольшее внимание нами уделено научно обоснованным результатам исследований, в качестве типичных объектов исследования выбраны некоторые мясопродукты, кондитерские массы, пло дово-ягодные соки и пр. Основные положения, используемые для описания деформационного поведения этих продуктов,
могут |
быть распространены и на |
другие пищевые объ |
|
екты. |
|
|
|
Большая роль в распространении методов реологии в Советском |
|||
Союзе |
принадлежит проф. М. П. Воларовичу |
[28], который |
одним из |
первых с начала 30-х годов стал применять их для различных |
исследова |
ний. Созданные М. П. Воларовичем ротационные вискозиметры нашли широкое применение для измерения свойств самых разнообразных дис
персных |
систем. |
Труды акад. П. А. Ребиндера [80, 101, 103] в области создания новой |
|
науки |
физико-химической механики — значительно опередили иссле |
дования зарубежных ученых. Эта наука, генетически связанная с рео логией, физической и коллоидной химией, механохимией и гидродинами
11
кой, занимает при этом более высокую ступень. Основная цель физико химической механики [80] состоит в установлении существа образования и разрушения структур в дисперсных системах в зависимости от совокуп ности физико-химических и механических факторов. Важнейшая пробле ма физико-химической механики заключается в уточнении закономерно стей и механизма действия малых добавок поверхностно-активных веществ в процессах структурообразования, при возникновении контактных взаи модействий, деформировании и разрушении материалов. В этих процессах механические свойства имеют первенствующее значение среди других физических свойств (термических, электрических и др.) [101].
СТРУКТУРНО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ПИ ЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ
ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ
Структурно-механические свойства (СМС) ре альных объектов проявляются при механическом воздействии на них касательными или нормальными напряжениями. Проте кание разнородных процессов — механических, тепловых, диф фузионных, электрических— в значительной степени опреде ляется структурно-механическими свойствами. Они зависят от внутреннего строения и состава продукта, характера взаимодей ствия частиц или молекул между собой, физико-химического состояния влаги в материале, т. е. от типа структуры.
Пищевые продукты в процессе технологической обработки в большинстве случаев измельчаются и переходят в дисперсные системы. Дисперсионная, или непрерывная, среда окружает частицы дисперсной фазы. При большой концентрации частиц дисперсной фазы система не является легкотекучей и имеет упруго-пластичные свойства, ее можно охарактеризовать как твердообразную. При малой концентрации система является легкотекучей, жидкообразной [87, 103] и не имеет выраженных упруго-пластичных свойств. Таким образом, пищевые продукты в натуральном виде и в виде дисперсий имеют определенное строение, т. е. структуру, которая характеризуется видом свя зей между ее элементами и обусловливает проявление тех или иных физических свойств.
Структуры пищевых продуктов по характеру связей между их элементами подразделяют на два основных класса [80, 103]: коагуляционные и конденсационно-кристаллизационные. Коа гуляционные структуры образуются в дисперсных системах путем взаимодействия между частицами и молекулами через прослойки дисперсионной среды. Термодинамически стабильны системы, у которых с поверхностью частиц прочно связаны фрагменты молекул, способные без утраты этой связи раство ряться в дисперсионной среде. Эти структуры обычно облада
12
ют способностью к самопроизвольному восстановлению после разрушения (тиксотропия). Нарастание прочности после разру шения происходит постепенно и имеет определенный предел. Коагуляционные структуры могут иметь твердо- и жидкооб разное состояние.
Конденсационно-кристаллизационные структуры характер ны для натуральных продуктов, однако могут образовываться из коагуляционных при удалении дисперсионной среды или при срастании частиц дисперсной фазы в расплавах или раство рах. В процессе образования их прочность увеличивается; после разрушения эти структуры не восстанавливаются.
Структурно-механические свойства характеризуют поведе ние продукта в условиях напряженного состояния. По виду приложения усилия или напряжения к продукту эти свойства можно разделить на три группы: сдвиговые, объемные и поверх ностные.
Сдвиговые свойства характеризуют поведение объема про дукта при воздействии на него сдвиговых, касательных напря жений.
Объемные свойства определяют поведение объема продукта при воздействии на него нормальных напряжений в замкнутой форме или между двумя пластинами.
Поверхностные свойства характеризуют поведение поверх ности продукта на границе раздела с другим, твердым материа лом при воздействии нормальных (адгезия) и касательных (внешнее трение) напряжений.
Рассмотрим некоторые основные физико-математические по нятия реологии [35, 105, 137].
Деформация— изменение линейных размеров тела, при котором частицы или молекулы смещаются друг относительно друга без нарушения сплошности тела. Относительная дефор мация £ представляет собой отношение абсолютной Д/(м) к первоначальным размерам тела /(м), т. е.
Деформации могут быть сдвиговыми, одноосными (линейны ми) и объемными.
Деформации могут изменяться во времени т (с) при неустановившемся процессе, при установившемся процессе деформи рования изменение деформации в единицу времени постоянно. Все это описывается понятием «скорость деформации» е (1/с)
13
Если деформация под действием конечных сил растет непре рывно и неограниченно, то материал начинает течь. Установив шийся режим течения характеризуется градиентом скорости, который по смыслу аналогичен скорости деформации:
где w — линейная скорость, м/с;
х — расстояние по нормали между двумя элементарными слоями, м.
Напряжение — сила |
Р(Н), действующая на единицу пло |
||
щади Е(м2): |
|
|
|
сдвиговое или касательное напряжение g (Па) |
|||
нормальное напряжение а (Па) |
|
|
|
|
Р |
- |
(1-5) |
|
" = Т |
||
Давление р, или |
гидростатическое |
давление, — понятие, |
|
аналогичное нормальному напряжению. |
деформирования пол |
||
Упругость — способность тела |
после |
ностью восстанавливать свою первоначальную форму, т. е. работа деформирования равна работе восстановления. Упру
гость тел характеризуется |
модулем упругости первого Е (Па) |
|
или второго рода, соответственно при |
сжатии-растяжении и |
|
сдвиге, который входит в |
закон Гука: |
|
|
<т = 6£. |
(1—6) |
Физическую модель тела Гука — упругости— представляет собой пружина, изображенная на рис. 1, а.
Пластическое течение — течение при величине напряжения, равного пределу текучести. В реологии в этом смысле при сдви говых деформациях используется понятие предельное напряже ние сдвига (ПНС), обозначаемое 0о(Па). Модель пластического течения — сен-венанова тела— показана на рис. 1, б.
Вязкое течение реализуется в истинно вязких, ньютоновских жидкостях при любых, сколь угодно малых напряжениях сдви
га |
0 (Па). Это течение описывается уравнением Ньютона. |
Мо |
||
дель |
вязкого течения — ньютонова тела — показана |
на |
||
рис. |
1, в: |
|
|
|
|
|
0 = |
7,*,. |
(1-7) |
где |
т] — коэффициент динамической, |
или абсолютной, вязкости, |
Па-с. |
14
Коэффициент 7j характеризует величину усилий, возникаю щих между двумя элементарными слоями жидкости при их относительном смещении.
Р
H\A/V~ |
7777777777 |
|
ВАЛ- |
||||
77777777777 |
|
|
|
|
77777777 |
|
|
е |
И |
и |
Ж |
|
J |
|
|
|
1111 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
777777777. |
|
|
|
Рис. 1. Механические модели простейших |
реологических тел: |
|
|||||
а — упругого (пружина); |
б — пластичного |
(пара |
трения |
скольжения); |
в — вязкого |
(ци |
|
линдр и поршень с отверстиями); г — упруго-вязкого с релаксацией деформаций; |
д — |
||||||
упруго-вязкого с релаксацией |
напряжений; е — упруго-пластичного; |
ок — пластично- |
|||||
вязкого; з — упруго-пластнчно-вязкого с |
релаксацией |
деформаций. |
|
|
Комбинируя три основные модели, можно получить уравне ния напряжений и деформаций для различных тел. Однако по лученные таким образом уравнения часто недостаточно точно описывают течение и деформирование реальных тел.
УРАВНЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЙ И ДЕФОРМАЦИЙ РЕАЛЬНЫХ ПИЩЕВЫХ ПРОДУКТОВ
Для описания механического поведения различ ных деформируемых и текучих систем используют идеальные модели (см. рис. 1), которые обычно дают линейные кривые де формирования. Кроме того, на практике часто встречаются не линейно пластично-вязкие материалы, течение которых описыва ется полуэмпирическими и эмпирическими моделями. Следует также иметь в виду, что одноосное сжатие и сдвиг (течение) часто описываются формально одинаковыми уравнениями.
15
Процесс деформации классических сложных реологических тел можно характеризовать составными моделями, которые включают в той или иной комбинации простейшие элементы: упругость, пластичность, вязкость. Количество таких комби наций практически неограниченно.
Процессы в релаксирующей жидкообразной среде, при ко торых вызванные внешним воздействием деформации полно стью исчезают во времени (рис. 1, г), описываются уравнением Максвелла. Под действием напряжения 0 в теле возникает деформация е, имеющая во времени определенную скорость (см. уравнение I—2), которая складывается из упругой ёу и вязкой ёвяз составляющих. Упругую составляющую находят дифференцированием по времени закона Гука
d0 |
ds |
dx |
dx |
Вязкую составляющую |
определяют |
из уравнения |
Нью |
||
тона |
|
|
|
|
|
(dE/dx)B„3 = |
о |
|
|
||
• |
|
|
|||
|
|
Ч |
|
|
|
Суммируя две составляющие, получают уравнение Макс |
|||||
велла |
|
|
|
|
|
dt____ 1_ |
_0_ |
'I6 — |
+ |
(1- 8) |
|
dx G dx |
т) |
||||
|
|
|
которое можно проинтегрировать для частных случаев. Если предположить, что деформация постоянна, т. е.
— = 0 , dx
то можно наблюдать процесс рассасывания, релаксации напря жений.
™ |
dO |
G |
Тогда |
— = — — <*х, |
|
|
О |
Tj |
причем при х = 0 напряжение равно какому-то начальному значению 0 = 0!. При интегрировании в пределах от 0Хдо 0 и от 0 до х получают уравнение
__о _
0 = 0 ^ |
71 , |
(1 -9 ) |
называемое экспоненциальным законом релаксации напряже ний.
16
Если в этом уравнении -jj обозначить через :р, то уравнение примет вид
О= о1в тр ,
где Тр— период релаксации, характеризующий быстроту релаксации, с; за это время напряжение убывает в е раз.
В многофазной реальной системе может протекать одновре менно несколько процессов с различными периодами релакса ции. После завершения процессов с наименьшим периодом наступает неполное статическое равновесие. Поведение тела можно описать кривой распределения периодов релаксаций. Для сравнительно точного отображения релаксационных про цессов ограничиваются четырьмя значениями периодов релак саций, каждое из которых является средним в том или ином интервале функции распределения [47].
При преобразовании уравнения Максвелла для упруго пластичной среды (рис. 1, ё) вводят скорость деформации пол зучести, которую представляют в виде степенной зависимости
ПОЛЗ
где Б и /n — опытные величины для данного тела.
Складывают скорости деформаций упругой и ползучести
Если т = 1, то получается уравнение Максвелла.
При сложении упругих и вязких напряжений по методу Фойгта — Кельвина (рис. 1, д) получают уравнение для упру го-вязкой твердообразной среды
( 1- 11)
При снятии напряжения (0 = 0) и интегрировании в пре делах от Емакс до е и от 0 до т получают экспоненциальную функ цию для релаксации деформации
G
(1- 12)
Если среду, подчиняющуюся уравнению Кельвина, нагру зить постоянным напряжением 02 при т > 0, то
Гос. пуб/,, научнс-тёкн;,’ ■1-irГ -
бибщ'о-. й,:а с
17
т. е. деформация во времени постепенно увеличивается, стре-
мясь к значению Оо при т оо.
Комбинация уравнений для моделей Максвелла и Фойгта — Кельвина, выполненная в определенной мере произвольным приравниванием правых частей (I—8) и (I—11), приводит к математической зависимости для модели стандартного линей ного тела [105]:
0 + T E0 = G/?(s + T a E )i |
(1-14) |
где G^ — релаксационный модуль упругости, определяемый соотношением
между упругими и пластичными характеристиками продукта, Па;
Те — период релаксации напряжения при постоянной деформации, с; Та — период релаксации деформации при постоянном напряжении, с.
Модификация уравнения (1—14) для малых скоростей сдви га была получена Фрелихом и Заком, а также Олдроидом [105]. В качестве модели они приняли упруго-вязкое тело, которое представили в виде упругих шариков, взвешенных в вязкой жидкости. При течении системы форма шариков изменяется и в них накапливается энергия упругих деформаций. Это уравне ние имеет вид:
|
О+ ТЕ0 = т,0( £ -f Т, |
Е) , |
(1-15) |
|
где До— наибольшая |
вязкость |
практически |
неразрушенной |
структуры, |
Па.с; |
• |
|
|
|
.. J2 |
относительной |
деформации |
по времени, |
|
е= _ ^ — вторая производная |
d~~
1/с2.
При сложении напряжений, соответствующих пластическо му и вязкому течениям (рис. 1, ж), получают уравнение для пластично-вязкой среды (уравнение Шведова — Бингама) [73];
0 = 00 + ^, — - |
(1— 16) |
ат |
|
В большинство приведенных уравнений входит величина периода релаксации, которая имеет большое значение при ис следовании физико-механических свойств, особенно при малых напряжениях и времени действия напряжения того же порядка, как и период релаксации. Из уравнений релаксации видно, что при бесконечном времени после разгрузки тела напряжение полностью релаксирует. В связи с этим Д. С. Великовский [66] считает, что процессы старения, которые являются следствием коагуляции и упрочнения структурной сетки в результате
18
слипания близрасположенных частиц, увеличивают прочность структурного каркаса во времени. Длительное измерение раз вития процесса релаксации невозможно, так как конечные условия не будут соответствовать начальным. В связи с этим вопрос о релаксации напряжений до нуля в течение длительно го времени является беспредметным.
Уравнение релаксации Шведова показывает, что напряже ния не релаксируют до нуля: наряду с обратимой, упругой де формацией dty в теле появляется и остаточная деформация deocr. При интегрировании уравнения для случая постоянной дефор мации получают
0 = Gey. макс + (е — |
еу. макс ) Ge “Р • |
( Т- 17) |
где еу.макС— максимальное значение |
упругой деформации; |
|
е — ву.макс— остаточная деформация. |
|
|
Для уравнения (I—17) при х |
<х> остаточное |
напряжение |
будет 0ОСТ = С?Еу.макс. Эта величина остаточного |
напряжения |
часто соответствует предельному напряжению сдвига, или пре делу текучести, т. е. 0ОСТ = в0 = е у.ШкСС. Модель тела, удовлет воряющего уравнению (I—17), приведена на рис. 1, з.
Для описания процессов деформации сложных тел пользуют ся и другими уравнениями. Так, И. Н. Влодавец предлагает для определения скорости изменения деформации упругого последействия как при нагрузке, так и при разгрузке тела сле дующее кинетическое уравнение:
|
Де |
k |
(е/л |
Е)> |
(1-18) |
|
dx |
~ у у |
|||
|
|
|
|
||
где е — величина |
упругого |
последействия в момент времени T; |
дости |
||
ет — величина упругого |
последействия,, которая может быть |
||||
гнута при бесконечном времени |
наблюдения; |
|
|||
k — константа |
скорости |
упругого последействия. |
|
М. П. Воларович и Н. И. Малинин для описания зависимо сти деформации упругого последействия от времени при постоян ном напряжении сдвига, меньшем предельного напряжения, рекомендуют зависимость
e = eo[l + fclg(c + t)], |
(1-19) |
где т — время, с; |
|
k и с — постоянные; |
зависит от структуры |
ео— начальная деформация, величина которой |
|
продукта и напряжения. |
|
19