![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Жаров Г.Г. Судовые высокотемпературные газотурбинные установки
.pdfгде / с т |
принята равной 0,75/р . |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
^ |
= Hf+ 1.5 +ffr=t?+1.5+U = 8,21. |
(80) |
|||||||||
Здесь из статистических данных |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
- а |
|
2,6 — отношение периметра |
к хорде для рабочей |
лопатки; |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(4), |
|
0,7 — отношение |
|
шага |
к |
хорде |
для |
рабочей |
лопатки; |
|||
|
|
2,4 — отношение периметра |
к хорде |
для |
направляющей |
|||||||
|
|
|
лопатки; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(~£~)с |
— 0,8 — отношение |
|
шага |
к хорде |
для направляющей |
ло |
||||||
|
|
|
патки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Преобразуем |
формулу |
(80) и найдем выражение |
|
|
|
|||||||
|
|
|
/ р |
\ |
|
я£>ср |
/ |
"в "'°'7 5 г |
|
|
|
|
|
|
|
М . |
> 7 Х У 7 + л |
|
|
|
|||||
|
|
Л>хл. р |
|
|
\ b /р р |
|
|
|
|
|
||
|
( |
ь)Р( |
t |
|
|
|
|
^ср |
_ |
Оср |
|
|
|
|
|
V Ь /р |
|
|
|
|
(81) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ср |
|
^ср |
|
^ср |
|
|
При изменении / / D c p от 12 до 7, что реально для первых охлаждав" мых ступеней турбины, отношение охлаждаемых площадей венца ротора и статора колеблется от 1,155 до 1,133. С достаточной для прак тики и анализа точностью можно принять
"охл. с
Тогда
If^= |
8,21^1=4,36; |
(82) |
||
- ^ - = 8 , 2 1 - ^ = |
3,84. |
(83) |
||
^охл. р |
A.3RT |
|
Т |
|
Подставляя эти значения |
в выражение (79), получаем: |
|
||
G |
wzp |
128,3 |
wzp |
(84) |
^охл.с |
3,84/? Г |
|
Т |
|
= 113 |
|
|||
G |
wzp |
wzp |
|
Подставляя в выражение (1) выражения (78), (84) и (85), опреде ляем тепло, отведенное от венца при охлаждении.
Количество тепла, отведенное от венца рабочих лопаток,
X |
7-1.455 |
t £ ) 0 > 1 5 |
j |
/ |
. |
? Р = 4 , 7 ,,0,545 |
„0,455 |
шг |
0 ° М Ъ |
\ |
ТТ)' |
7е
" х |
' |
25 / / ' |
х |
/ |
|
50 |
У |
У/ ^ |
|
хх- |
* * ~ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
У УУ |
|
|
|
|
|
|
ч |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
ф у |
' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Lrt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20] |
|
|
|
|
|
12 |
|
16 |
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Рис. 70. Коэффициент |
полезного действия |
ВГТУ |
с начальной |
|
||||||||
температурой |
газа 1273 К- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
без охлаждения; |
— — — водяное |
охлаждение; |
— |
— • — — • — |
|
||||||
закрытое |
воздушное |
охлаждение; |
|
— X — совершенное |
открытое |
воз |
|
|||||
душное |
охлаждение; |
— X X — открытое |
воздушное |
|
охлаждение. |
|
|
|||||
Количество |
тепла, |
отведенное |
от венца направляющих |
лопаток, |
||||||||
|
|
|
л |
7-1,455 |
|
,0,545 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с" |
1,0,545 |
О - т г ) - |
|
(87) |
||||
ЧИ — |
|
|
р0,455 |
|
|
|
||||||
|
0 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
^J.545 |
|
|
|
|
||||||
Количество |
тепла, |
|
отведенное |
от венцов |
охлаждаемой |
турбины, |
||||||
можно рассчитывать |
и другими |
способами, |
предлагаемыми |
в рабо |
||||||||
тах [45, 76]. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По результатам проведенных |
расчетов на ЭЦВМ были |
построены |
зависимости коэффициентов полезного действия цикла ВГТУ от отношения давлений для различных систем охлаждения при отсут ствии регенерации и степени регенерации 0,8 и при наличии проме жуточного охлаждения для начальных температур газа перед тур биной 1273, 1473, 1673 К.
Рис. 71. Коэффициент |
полезного действия ВГТУ с начальной |
Рис. 72. Коэффициент полезного действия ВГТУ с начальной |
температурой газа 1473 |
К- Обозначения те же, что на рис. 70. |
температурой газа 1673 К. Обозначения те же, что на рис. 70. |
Как видно из рис. 70—75, наибольшую экономичность имеет ВГТУ с жидкостной двухконтурной системой охлаждения, менее экономична ВГТУ с закрытой воздушной системой охлаждения и еще менее экономична ВГТУ с открытой воздушной системой охлаж дения. Подобное распределение по экономичности ВГТУ с рассмот ренными системами охлаждения закономерно, так как потери за счет охлаждения при водяной системе охлаждения значительно
7е
45
г- = 0,8
X _^
35
г "Ф
30 |
ку/ |
|
|
|
|
|
|
|
25 і* |
І,8 |
12 |
16 |
|
го |
30 |
w |
|
Рис. |
73. |
Коэффициент |
полезного действия ВГТУ |
с про |
||||
межуточным |
охлаждением |
при |
начальной температуре |
|||||
газа |
1273 |
К. |
|
|
|
|
|
|
Обозначения |
те |
же, |
что |
на |
рис. |
70. |
|
меньше, чем при воздушных, тем более открытых, системах. Опти мальное значение коэффициента полезного действия для ВГТУ с си стемами охлаждения сдвигается в сторону меньших отношений давлений в цикле и тем значительнее, чем больше потерь за счет охлаж дения. Наличие промежуточного охладителя увеличивает коэффи циент полезного действия для ВГТУ при различных системах охлаж дения. Промежуточное охлаждение воздуха не оказывает существен ного влияния на потери за счет охлаждения в цикле.
Введение регенератора в цикл ВГТУ повышает коэффициент полезного действия при закрытых системах охлаждения и резко сдвигает оптимум в сторону наименьших отношений давлений. При открытых воздушных системах охлаждения (особенно при суще ствующих — недостаточно совершенных) потери за счет охлаждения настолько велики, что коэффициент полезного действия цикла с ре генерацией становится одинаковым с коэффициентом полезного дей-
Те
г * 0,8
50
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
* |
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г |
|
|
Ф// |
|
^ ^ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у |
|
|
||
|
|
|
|
|
55 |
|
/ 1 |
' / |
|
t *__- |
- * X |
||
|
|
|
|
|
|
1 |
X |
|
|||||
|
|
|
|
|
50 |
|
І |
'(X |
у |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
* |
8 |
12 |
16 |
|
4 |
18 12 16 го |
|
50 |
Б |
4Й |
|||
Рис. |
74. |
Коэффициент полезного |
деист- |
Рис. |
75. |
Коэффициент |
полезного |
дей- |
|||||
вия ВГТУ |
с |
промежуточным охлаждена- |
ствия |
ВГТУ |
с |
промежуточным |
охлаж- |
||||||
ем при |
начальной температуре |
газа |
дением при |
начальной |
температуре |
газа |
|||||||
1473 |
К. |
|
|
|
1673 |
К. |
|
|
|
|
|
|
|
ствия цикла без регенерации или даже меньше его. Поэтому создание ВГТУ с регенерацией при открытой системе охлаждения нецеле сообразно с точки зрения экономичности. Как видно из рис. 70—75, потери за счет охлаждения для ВГТУ с регенерацией больше, чем для ВГТУ без регенерации. Это объясняется дополнительными по терями, которые возникают за счет снижения температуры газа перед регенератором.
На рис. 76 и 77 построены зависимости коэффициентов полезного действия при оптимальных степенях сжатия от начальной темпе ратуры газа и различных систем охлаждения для принятых исход ных данных. На основе этих зависимостей можно судить о целесооб-
разности применения различных систем охлаждения исходя из условия оптимальной экономичности ГТУ.
Так, при существующих материалах закрытая водяная система охлаждения может обеспечить работу ГТУ с начальной температу
рой |
до |
1873 К, закрытая воздушная |
система охлаждения—до |
1673 |
К, |
а открытая воздушная система |
охлаждения—до 1373 К. |
Рис. 76. Пределы использования различных |
Рис. |
77. |
Пределы использования различ- |
||||
систем охлаждения |
в турбинах ВГТУ. |
ных |
систем |
охлаждения |
в |
турбинах |
|
Обозначения те же, |
что на Рис. 70. |
ВГТУ |
с промежуточным |
охлаждением. |
|||
|
|
Обозначения |
те |
же, что на |
рис. |
70. |
Если принимать допустимую температуру лопаток высокой, что можно обеспечить за счет внедрения новых жаропрочных материа лов или применения более совершенной системы охлаждения, то пределы охлаждения для рассмотренных систем можно расширить.
§ 28. Коэффициент энергетических потерь
С целью проведения предварительных расчетов по оценке экономичности и мощности ВГТУ с охлаждаемой турбиной целесообразно использовать зависимости коэффициентов энергети ческих потерь (к. э. п.) от типов систем охлаждения, схем ВГТУ, отношений давлений в цикле и начальных температур [7]. Особенно удобно использование к. э. п. при предэскизном проектировании.
Коэффициент энергетических потерь представляет собой отноше ние коэффициента полезного действия установки с учетом
г = 0 г=0
* |
X - |
|
Х |
0,95 х
~>Г = 0 ; J ^ x x
0,90 <
X
/
X
0,85і/
X -
Х х . |
XX- |
|
Рис. 78. |
Коэффициент энергетических |
Рис. |
79. |
Коэффициент энергетических |
Рис. |
80. Коэффициент энергетических по- |
|||
потерь для |
ВГТУ |
с начальной темпе |
потерь для ВГТУ с начальной темпера- |
терь |
для |
ВГТУ с начальной температу- |
|||
ратурой |
газа |
1273 |
К. |
турой |
газа |
1473 К. |
рой |
1673 |
К. |
|
|
|
|
ото |
|
|
|
|
1,00 |
|
|
7ил |
г=0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г = 0 |
|
|
0,95 |
_г=0 |
0,95 |
|
|
г=0 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г=0 |
7 сіл |
|
А |
|
р=0 |
|
|
|
||
|
г> = 0 |
0.90 |
|
0,90 |
|
|
|
|
|
|
г=1 |
|
|
|
0,95 |
ЛЬ |
0,85 |
|
0,85 |
|
|
|
||
|
|
V |
|
-О» |
|
|
|
р=0 |
|
0,90 |
|
0,80 |
|
0,80 |
|
|
|
0.85, |
12 |
16 |
го |
30 |
Щ |
0,75 |
|
12 |
16 |
20 |
30 |
|
О |
0,75 |
|
|
к . |
|
|
с |
|
|
|
£ |
|
12 |
гО |
30ои |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чи |
-' - и |
|
16 |
|
|||||
Рис.81. |
Коэффициент |
энергетических |
по- |
Рис.82. |
Коэффициент |
энергетических |
по- |
Рис.83. |
Коэффициент |
энергетических |
по |
||||||||||
терь |
для ВГТУ |
с промежуточным охлао/с- |
терь |
для ВГТУ |
с промежуточным охлаж- |
терь |
для ВГТУ |
с промежуточным |
охлаж |
||||||||||||
дением при начальной температуре газа |
дением |
при |
начальной |
температуре |
газа |
дением |
при |
начальной |
температуре |
газа |
|||||||||||
1273 |
К. |
|
|
|
|
1473 |
К. |
|
|
|
|
|
|
1673 |
К. |
|
|
|
|
|
|
охлаждения к коэффициенту полезного действия установки без учета охлаждения:
Че ох.
11е
Зависимости этих коэффициентов приведены на рис. 78—83 (обозна
чения те же, что на рис. 70). Они получены |
при Тр = 873 |
К; Тс = |
- 1073 К; р - 0,667; Gr = 100 кг/с; bll = |
1,5; L C T = 209 |
кджікг. |
Проведя расчет без учета охлаждения для выбранной схемы ГТУ при определенных параметрах, можно для каждой системы охлажде ния по зависимостям, изображенным на рис. 78—83, определить коэф
|
|
|
|
|
фициент энергетических |
потерь за |
|||||
|
|
13К; Ту= /47J/f; |
|
счет |
охлаждения. Истинный коэф |
||||||
|
|
|
фициент полезного действия |
ВГТУ |
|||||||
|
Р = |
¥ 67; 0=1 00 нг/с |
|
с выбранной |
системой |
охлажде |
|||||
|
|
|
|
|
ния |
будет |
равен |
произведению |
|||
|
|
|
|
|
коэффициента |
полезного |
действия |
||||
0,95 |
г " і г ' |
|
|
для |
ГТУ без охлаждения и коэф |
||||||
|
|
|
|
фициента |
энергетических |
потерь |
|||||
|
8 |
|
|
. у ' |
|||||||
|
|
І. |
|
|
Це охл — ЛеЛохл • |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Как видно из рис. 78—83, к. э. п. |
||||||
|
|
|
|
|
для |
простых |
схем |
ВГТУ |
и схем |
||
ом |
77J |
|
|
юз |
с промежуточным охлаждением при |
||||||
|
|
т„ |
повышении |
начальной |
темпера |
||||||
|
|
|
|||||||||
Рис. 84. |
Коэффициент |
энергетических |
туры |
газа |
и отношения |
давления |
|||||
потерь |
при изменении |
температуры |
в цикле уменьшаются. Для ВГТУ |
||||||||
направляющей |
лопатки. |
|
|
с регенерацией |
повышение началь |
||||||
|
|
|
|
|
ной |
температуры |
газа |
вызывает |
|||
уменьшение |
к. э. п., а повышение отношения давления в цикле уве |
||||||||||
личивает к. э. п. Это вызвано тем, что относительные |
потерн |
в реге |
нераторе от охлаждения турбины уменьшаются с увеличением пере пада в турбине.
На рис. 84 (обозначения те же, что на рис. 70) показано измене ние к. э. п. в зависимости от температуры направляющей лопатки. С повышением температуры лопатки к. э. п. увеличивается. Это можно объяснить тем, что при увеличении температуры лопатки количество тепла, отбираемое на охлаждение, уменьшается и соот
ветственно потери на охлаждение |
снижаются. Изменение |
к. э. п. |
в зависимости от перепада на ступень, степени реактивности, |
расхода |
|
газа и отношения bll представлено |
в работе [7]. |
|
С помощью к. э. п. можно довольно просто приближенно |
рассчи |
|
тать цикл ВГТУ с любой системой |
охлаждения. |
|
Глава IV —
ТЕПЛООБМЕН МЕЖДУ ГАЗОМ И НАРУЖНЫМИ ПОВЕРХНОСТЯМИ ОХЛАЖДАЕМЫХ Д Е Т А Л Е Й ГАЗОВЫХ ТУРБИН
§29. Охлаждаемые поверхности газовой турбины
Эксплуатация современной газовой турбины немыслима без ее охлаждения. Все охлаждаемые узлы газовой тур бины можно разделить на три основные группы. К первой группе относятся узлы, которые непосредственно соприкасаются с рабочим телом,— это прежде всего элементы проточной части машины (ра бочие и направляющие лопатки, межлопаточные участки ротора и статора, подводящие патрубки). Они, естественно, должны в большей степени охлаждаться, чем все остальные элементы, поскольку рабо тают в самых тяжелых температурных условиях, а элементы ротора дополнительно испытывают и динамические нагрузки. Ко второй группе относятся менее нагруженные в тепловом отношении узлы (диски, подшипники, уплотнения и др.), но через которые отводится тепло. Они, как правило, охлаждаются воздухом и маслом. Эти узлы работают при более низких температурных нагрузках, чем узлы первой группы. К третьей группе относятся те узлы газовой турбины, которые соприкасаются с окружающей средой и самопро извольно отдают тепло ей. К ним относятся кожухи, фундаменты, рамы и др.
Если системы охлаждения обеспечат необходимый уровень тем пературы в узлах турбины, то будет обеспечена и надежность работы турбины в целом. Поэтому главной задачей является создание такой системы охлаждения, которая гарантировала бы требуемый уровень температуры охлаждаемого узла и в первую очередь элементов пер вой группы. Температурное состояние любой детали определяется температурой окружающей среды и интенсивностью теплообмена на поверхности детали.
Рассмотрим некоторые особенности теплообмена основного охла ждаемого узла газовой турбины — ее проточной части. Всю проточ ную часть турбины можно разделить на три основных элемента: рабочие лопатки, сопловые лопатки и межлопаточные поверхности ротора и статора. Теплообмен между газом и каждой из этих состав ляющих проточной части имеет свои особенности.
В рабочих лопатках теплообмен происходит через боковую и тор цевую поверхности лопаток. Площадь боковых поверхностей состав-
9 Г. Г. Ж а р о в |
129 |